Требования к изоляции трансформатора

Изоляция трансформатора должна выдерживать без повреждений электрические, тепловые, механические и физико-химические воздействия, которым она подвергается при эксплуатации трансформатора.

При возникновении перенапряжений того или иного типа в случае недостаточной электрической прочности изоляции может произойти электрический разряд или даже пробой, т. е. местное разрушение изоляции.

Таблица 4.1. Испытательные напряжения промышленной частоты (50Гц) для масляных силовых трансформаторов (ГОСТ 1516.1-76)

Класс напряжения, кВ
Наибольшее рабочее напряжение, кВ 3,6 7,2 12,0 17,5 40,5
Испытательное напряжение Uисп,кВ

Таблица 4.2. Испытательные напряжения промышленной частоты (50Гц) для сухих силовых трансформаторов (ГОСТ 1516.1-76)

Класс напряжения, кВ До 1,0
Испытательное напряжение, кВ

Трансформаторы классов напряжения 110, 150 и 220 кВ, нейтраль обмотки которых при работе в сети нормально заземлена, испытываются напряжением, приложенным от постороннего источника, между испытываемой обмоткой и заземленными частями в течение 1 мин в размере испытательного напряжения нейтрали, т. е. 100 кВ при классе напряжения обмотки 110 кВ; 130 кВ при классе напряжения 150 кВ и 200 кВ при классе напряжения 220 кВ. Эти трансформаторы испытываются также напряжением, индуктированным в самом трансформаторе, в размере испытательного напряжения по табл. 4.1 при частоте 100—400 Гц. Длительность испытания при частоте 100 Гц 1 мин. При более высокой частоте длительность сокращается.

Таблица 4.3. импульсные испытательные напряжения внутренней изоляции (в масле) силовых трансформаторов (ГОСТ 1516.1-76)

Класс напряжения обмотки,кВ Амплитуды импульсных испытательных напряжений, кВ Класс напряжения обмотки, кВ Амплитуды импульсных испытательных напряжений, кВ
Полная волна Срезанная волна Полная волна Срезанная волна

Электрическая прочность изоляции трансформатора обеспечивается прежде всего правильным учетом тех электрических воздействий, которые эта изоляция испытывает в эксплуатации, и правильным выбором норм, т. е. испытательных напряжений и методов воздействия на изоляцию при приемосдаточных и типовых испытаниях трансформаторов. Именно условиями электрической прочности определяется выбор принципиальной конструкции изоляции и форм ее деталей. Основные типы изоляционных конструкций приведены в § 4.4, а в § 4.5 даны рекомендации по их выбору для трансформаторов различных классов напряжения.

Обмотки и все токоведущие части трансформатора при его работе нагреваются от возникающих в них потерь, Как длительное, так и кратковременное (аварийное) воздействие высоких температур на изоляцию обмоток вызывает старение изоляции, которая постепенно теряет свою эластичность, становится хрупкой, снижает электрическую прочность и разрушается. В правильно рассчитанном и правильно эксплуатируемом трансформаторе изоляция обмоток должна служить 25 лет и более.

Выбор изоляционных промежутков определяет в известной мере не только расход активных, изоляционных и конструктивных материалов, но также массу, габариты, а следовательно, и предельную мощность трансформатора, который можно изготовить на заводе и доставить по железной дороге к месту установки. Уменьшение изоляционных промежутков, обеспечивающее экономию материалов и увеличение предельной мощности выпускаемых заводами транс форматоров, при достаточной электрической прочности изоляции достигается различными мерами. К этим мерам относятся прежде всего: применение рациональных конструкций обмоток и их изоляции; улучшение защиты транс форматоров в сетях от атмосферных и коммутационных перенапряжений путем установки разрядников с лучшими разрядными характеристиками; улучшение качества изоляционных материалов, а также технологии обработки изоляции и повышение общей культуры производства.

Решающее значение в обеспечении электрической прочности изоляции имеет технология ее обработки. Одной из важнейших технологических операций обработки изоляции является вакуумная сушка активной части трансформатора после ее сборки и перед установкой в баке и заливкой маслом. Эта операция проводится для удаления влаги и газов из изоляции трансформатора для увеличения ее электрической прочности и уменьшения диэлектрических потерь, стабилизации размеров изоляционных деталей и увеличения электродинамической стойкости трансформатора при коротком замыкании, повышения надежности и увеличения срока службы трансформатора.

Основная работа в совершенствовании процесса сушки ведется в направлении некоторого уменьшения температуры сушки и существенного снижения остаточного давления в сушильных камерах. Считается, что остаточное давление в камере во время сушки трансформатора не должно быть выше 650 Па (5 мм рт. ст.) при классе напряжения 10 кВ; 130 Па (1 мм рт. ст.) при 35—150 кВ; 13 Па (0,1 мм рт. ст.) при 220—500 кВ и 1 Па (0,01 мм рт. ст.) при 750—1150 кВ. Немаловажное значение для электрической прочности трансформатора имеет заливка его после сушки хорошо про сушенным и дегазированным маслом.

Трансформаторы классов напряжения до 35 кВ включительно заливаются маслом при окончательной сборке без вакуумирования бака. Трансформаторы классов напряжения 110 кВ и выше при окончательной сборке заливаются просушенным, дегазированным и подогретым маслом надлежащей марки под вакуумом. Распространение этого способа заливки на трансформаторы класса напряжения 35 кВ может позволить перейти на облегченную изоляцию по рис. 4.5, б.

Трансформаторное масло, соприкасаясь в горячем со стоянии с воздухом, в большей степени подвергается химическим воздействиям и увлажнениям, чем твердая изоляция трансформатора. Поэтому при эксплуатации трансформаторов практикуются систематическая очистка, сушка и смена масла, а также принимаются меры, направленные на уменьшение поверхности соприкосновения масла с воздухом, осуществляется осушение поступающего в расширитель воздуха в специальных химических осушителях, производятся герметизация расширителей, защита открытой поверхности масла слоем инертного газа или синтетическими пленками и т. д. Определенная технология подготовки и заливки масла должна соблюдаться не только в производстве трансформатора, но также и в эксплуатации при периодических сменах и очистках масла.

Дата добавления: 2015-01-02 ; просмотров: 1742 ; ЗАКАЗАТЬ НАПИСАНИЕ РАБОТЫ

Изоляция трансформаторов

Трансформаторы имеют внутреннюю и внешнюю изоляцию. К внутренней относят изоляцию, расположенную внутри бака, к внешней — вне бака. В свою очередь, внутреннюю изоляцию подразделяют на главную и продольную. Главная изоляция изолирует обмотки друг от друга и от остова, продольная — отдельные части самой обмотки.
В качестве главной изоляции обмотки НН от стержня 2 (рис. 1, а) служит изоляционный цилиндр 3. Такой же цилиндр 4 устанавливают между обмотками ВН и НН. В зависимости от класса напряжения трансформатора цилиндры 3 и 4 представляют собой бумажно-бакелитовые изделия или выгнутые электрокартонные пластины, находящиеся непосредственно на стержне 2 и на соседней обмотке. В первом случае их называют жесткими, во втором — мягкими. Толщина цилиндров зависит в основном от напряжения обмоток. Для напряжений до 15 кВ при работе в масле их толщина составляет 2,5—4 мм, для напряжения 35—110 кВ — 6 мм. Между обмотками ВН разных фаз (на рисунке между фазами А и В) устанавливают междуфазную перегородку 6, представляющую собой для трансформаторов напряжением до 35 кВ пластину из электрокартона толщиной 2—3 мм. В устройство главной изоляции входят также конструкции и детали, служащие для изолирования торцовых частей обмоток от ярм 5, ярмовых балок и металлических прессующих колец.


Рис. 1. Главная изоляция обмоток:
а — общий вид, б — ярмовая и уравнительная изоляция, в — элемент ярмовой изоляции

Для изоляции обмоток 7 от ярм служит ярмовая изоляция /, размещенная вверху и внизу между торцовой частью обмотки и уравнительной изоляцией 8 (рис. 1,6). Ярмовая изоляция имеет различное конструктивное исполнение, особенно для трансформаторов I и II габаритов. Ярмовая изоляция (рис. 1, в) состоит из кольцеобразной шайбы 11 из электрокартона толщиной 2—3 мм и прикрепленных по обеим сторонам подкладок 12.
Подкладки предназначены для образования изоляционного промежутка (каналов) между ярмом и обмоткой.
Уравнительная изоляция 8 уравнивает плоскость полок ярмовых балок 9 с горизонтальной плоскостью ярма 10. Для трансформаторов I и II габаритов ее изготовляют в виде настила из буковых планок (рис. 2, а). Для вывода концов от внутренних обмоток и циркуляции масла в планках делают пазы. У некоторых трансформаторов I и II габаритов на напряжения до 15 кВ деревянной настил служит одновременно ярмовой и уравнительной изоляцией, а между обмоткой и ярмом устанавливают электрокартонные щитки. Для трансформаторов мощностью 2500 кВ-А и более уравнительную изоляцию изготовляют из электрокартона (рис. 2,6).

Рис. 2. Уравнительная изоляция обмоток трехфазных трансформаторов: а — I и II габаритов, б — III габарита; 1— сегменты, 2 — прокладки

С повышением напряжения трансформатора требования к электрической прочности изоляции повышаются, так как испытательные напряжения увеличиваются. Приходится увеличивать масляные промежутки, устанавливать дополнительно электрокартонные цилиндры, угловые шайбы, барьеры и др.
Продольная изоляция обмотки включает в себя витковую изоляцию, изоляцию между катушками и между слоями обмотки. В качестве изоляции между катушками служит масляный канал, образованный изоляционными прокладками. Для обмоток напряжением до 35 кВ высота канала обычно 5—6 мм, напряжением 110 кВ — 6 мм и более.
Изоляционный промежуток между слоями у двухслойных обмоток определяется шириной канала между слоями; обычно он равен 5 мм. У многослойных цилиндрических обмоток трансформаторов I и II габаритов междуслоевая изоляция состоит из нескольких слоев кабельной бумаги.
Изоляция обмоток, переключающих устройств и отводов относительно бака и других заземленных частей состоит из электрокартона, бумажно-бакелитовых цилиндров и масляных промежутков. В зависимости от класса напряжения трансформаторов существуют нормы изоляционных промежутков по маслу и поверхностям: дереву, электрокартону и др.
Так, при номинальных напряжениях 6—10 кВ промежуток от обмотки до стенки бака по маслу должен быть не менее 25 мм, а при напряжении 35 кВ — не менее 65 мм. От отвода до стенки бака при толщине изоляции на отводе 2 мм на сторону для класса напряжения 6—10 кВ изоляционный промежуток должен быть не менее 10 мм, для класса напряжения 35 кВ при той же толщине — 40 мм, а для 110 кВ при толщине изоляции 20 мм на сторону — 75—90 мм.
Изоляционный промежуток зависит от формы токоведущей и заземленной частей: при заостренной форме он больше, при плоской — меньше. У сухих трансформаторов он значительно больше, потому что электрическая прочность воздуха во много раз меньше электрической прочности масла.
Внешняя изоляция — это промежутки между токопроводящими частями вводов, от вводов до заземленных частей бака и его устройств. Изоляционные промежутки выбирают по нормам. Например, при напряжении 6 кВ минимальное расстояние между вводами 80 мм; при 10 кВ—110 мм; при 35 кВ — 300 мм; при 110 кВ — 840 мм. Такие же расстояния приблизительно принимают между вводами и заземленными частями.

ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ. ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫЕ К ИЗОЛЯЦИИ ТРАНСФОРМАТОРА

Стоимость изоляции составляет существенную долю стоимости трансформатора. Для трансформаторов классов напряжения 220—500 кВ стоимость изоляции, включая масло, достигает 15—20 % стоимости всего трансформатора.

В воздушной сети могут возникать также импульсные волны перенапряжений, вызванных грозовыми атмосферными разрядами. Эти импульсы, достигая трансформатора, воздействуют на его изоляцию. Атмосферные перенапряжения в отдельных неблагоприятных случаях достигают 10-кратного фазного напряжения при длительности, измеряемой микросекундами. Воздействие атмосферных грозовых перенапряжений сказывается главным образом на продольной изоляции обмоток трансформатора, в частности на изоляции между витками, между слоями витков и между от дельными катушками обмотки.

1. Испытанию подвергается изоляция каждой из обмоток, электрически не связанной с другими обмотками. Испытательное напряжение (50 Гц) от постороннего источника прикладывается между испытываемой обмоткой, замкнутой накоротко, и заземленным баком, с которым соединяется магнитная система и замкнутые накоротко все прочие об мотки испытываемого трансформатора. Длительность приложения испытательного напряжения 1 мин. Значения испытательных напряжений при нормальных атмосферных условиях [температура 20 °С, барометрическое давление 0,1 МПа (760 мм рт. ст.), влажность 11 г/м3] должны быть равны значениям, указанным в табл. 4.1 (для сухих трансформаторов табл. 4.2).

Класс напряжения, кВ
Наибольшее рабочее напряжение, кВ 3,6 7,2 12,0 17,5 40,5
Испытательное напряжение Uисп,кВ

Примечание: Обмотки масляных и сухих трансформаторов с рабочим напряжением до 1кВ имеют Uисп=5кВ.

Класс напряжения, кВ До 1,0
Испытательное напряжение, кВ
Класс напряжения обмотки,кВ Амплитуды импульсных испытательных напряжений, кВ Класс напряжения обмотки, кВ Амплитуды импульсных испытательных напряжений, кВ
Полная волна Срезанная волна Полная волна Срезанная волна

Трансформаторы классов напряжения 220, 330 и 500 кВ испытываются путем длительного—при приемосдаточных испытаниях в течение 30 мин — приложения напряжения от постороннего источника между частями, находящимися под напряжением и заземленными. Значения испытательных напряжений: 220 кВ при классе напряжения 220 к В; 295 кВ при классе 330 кВ и 425 при классе напряжения 500 кВ. Эти трансформаторы испытываются также индуктированным напряжением частотой 100—400 Гц в размере испытательного напряжения по табл. 4.1.

Кроме приемосдаточных испытаний электрической изоляции, которым подвергается каждый трансформатор, выпускаемый заводом, каждый новый тип трансформатора подвергается типовым испытаниям по более широкой программе, включающей испытания грозовыми, а при классах напряжения 330 кВ и выше также и коммутационными им пульсами (табл. 4.3).

При прохождении электрического тока по обмоткам и другим токоведущим частям между ними возникают механические силы. В аварийном случае короткого замыкания трансформатора механические силы, достигая значений тем больших, чем больше мощность трансформатора, могут вы звать разрушающие напряжения в междукатушечной или опорной изоляции обмоток.

Изоляционные материалы, имеющие в том или ином виде смолы, лаки и эмали, например эмалевая изоляция провода, бумажно-бакелитовые изделия, лакоткани, текстолит, должны содержать смолы, лаки и эмали, нерастворимые в трансформаторном масле.

В обычно применяемых конструкциях трансформаторов изоляция подвергается воздействию, как правило, только сжимающих усилий, а наиболее употребительные изоляционные материалы, например электроизоляционный кар тон, кабельная бумага, бумажно-бакелитовые изделия, текстолит, допускают сжимающие напряжения до 20—40 МПа, что практически оказывается совершенно достаточным.

При выборе изоляционных материалов для той или иной конструкции изоляции масляного или сухого трансформатора и установлении размеров изоляционных промежутков можно пользоваться рекомендациями § 4.5. При этом в масляном трансформаторе можно использовать материалы класса нагревостойкости А, допускающего температуру до 105 °С, и в сухом — классов от А до Н, допускающих температуру от 105 до 155 °С. Неправильный выбор изоляционных промежутков, материалов и размеров изоляционных конструкций может привести к разрушению трансформатора, если эти промежутки малы, или к чрезмерному расходу изоляционных и других материалов и увеличению стоимости трансформатора, если промежутки велики.

Изоляция сухих трансформаторов должна предохраняться от увлажнения, а при установке трансформаторов в помещениях, воздух которых содержит пары кислот или других разъедающих жидкостей, — от воздействия этих паров. Этим целям служит пропитка обмоток различными лаками. Изоляция трансформатора должна быть не только прочной во всех отношениях, но также и дешевой. При условии соблюдения равной прочности всегда следует добиваться получения более простой в производстве конструкции, применения более дешевых материалов, экономного их расходования, а также применения материалов, допускающих более простую и дешевую технологическую обработку.

Не нашли то, что искали? Воспользуйтесь поиском:

Испытания и наладка силовых трансформаторов

Цель и задача испытаний и наладки силовых трансформаторов – это сокращение аварий, поиск дефектов, определение эксплуатационной способности оборудования. Испытания позволяют оценить рабочую готовность силового трансформатора как части надежной, безопасной и экономически выгодной системы электроснабжения.

Какие испытания проводятся для силовых трансформаторов

Появление неисправности возможно во время транспортировки к месту монтажа нового или отремонтированного трансформатора.

Виды испытаний силового трансформатора:

Профилактические испытания действующего оборудования, они выявляют вероятные дефекты для своевременного ремонта и предотвращения аварийной ситуации, выполняют по установленным графикам, между капитальными ремонтами.

Послеремонтные испытания трансформатора выявляют удовлетворительность полученных рабочих характеристик. Проводят после капитального ремонта.

Нормативные документы и правила, которым следуют при испытаниях

Действующий ГОСТ Р 56738-2015: «Трансформаторы силовые и реакторы. Требования и методы испытаний электрической прочности изоляции». Стандарт введен 08. 01. 2016 года, дата актуализации 01. 01. 2020 года.

Во время проверки силовых трансформаторов руководствуются нормами испытаний электрооборудования и аппаратов электроустановок потребителей ПТЭЭП пр. 3.0.2 обозначенными в приложении №3 глава 2.

Испытания предусматривают выполнение условий техники безопасности, которые прописаны в ПУЭ-7 последнее издание, пункт 1.8.16. «Нормы приемо-сдаточных испытаний силовых трансформаторов, автотрансформаторов и масляных реакторов, заземляющих дугогасящих реакторов».

Правилами ПТЭЭП, являющийся основным, регламентирующим испытания документом во время введения оборудования в работу, в период эксплуатации.

Перечень основных проверок, измерений и испытаний силовых трансформаторов

В обязательный список измерений, испытаний и проверок входят следующие действия:

Измерение целостности и удовлетворительного качества изоляции обмоток, проверка сопротивления мегомметром.

Проверка трансформатора на диэлектрические потери, измерение тангенса угла (tg?).

Проверка характеристик трансформаторного масла, выполняемая до испытания параметров электрической прочности и состояния изоляции обмоток.

Определение коэффициента трансформации и групп соединения обмоток.

Измерение тока КЗ (Iкз) и потерь холостого хода.

Испытания обмоток постоянному току.

Проверка работоспособности РПН и ПБВ.

Условия и нормы проведения измерения и испытаний

Проведение испытаний возможно только при нормальных погодных условиях,

Влажность воздуха окружающей среды – не более 90%.

Температура изоляции: +5 – 10 градусов, только при экстренном выводе трансформатора 35 кВ в срочный ремонт температура может быть намного ниже нормы.

Испытания производятся не менее 12 часов после заливки в трансформатор масла.

Испытания разрешены лишь с протоколом, подтверждающим пригодность жидкого диэлектрика. Желательная прочность масла на пробой – 80 – 100 кВ/см

Изоляторы вводов – чистые и без видимых повреждений: сколов и трещин, целыми прокладками и резьбой на шпильках.

Исходные параметры контролируют при пуске трансформатора – это паспортные данные или результаты заводских испытаний.

Результатами, которые получены в ходе текущей проверки руководствуются при последующих выводах оборудования на капремонт или в процессе работы трансформатора. Отклонение от полученных параметров свидетельствует о степени серьезности будущего ремонта.

Измерение сопротивления изоляции

Проверка сопротивления изоляции мегомметром предваряет высоковольтные испытания. Делается это для определения целостности изоляции, отсутствия замыканий на землю, проверки величины сопротивления и определения коэффициента абсорбции, с целью убедиться в отсутствии превышающей нормы влажности и необходимости постановки оборудования на просушку.

Для измерения берется мегомметр на предел напряжения 2500В, например, марки Е6-24, с его помощь возможен замер изоляции и определение коэффициента абсорбции.

Важно: испытания силового трансформатора мегомметром разрешено выполнять только вдвоем. Проверяющий с группой допуска по электробезопасности IV, помощник с гр. III.

Измерение коэффициента абсорбции

Измерения выполняется мегомметром, данные фиксируются через 15 сек (R15) и через 60 секунд (R60) после начала проверки.

Отношение вторичного результата к первичному (R60/R15), которое является коэффициентом, не определяется точными нормами. Допустимая величина коэффициента – 1,2. Верхний предел коэффициента – без ограничений.

Порядок измерения коэффициента абсорбции

Перед измерением, вывода обмотки заземляются на 2 мин.

Между двумя измерениями вывода для стекания тока заземляют на 5 минут.

Во время проверки сопротивления обмоток одного напряжения замер проводится одновременно закорачиванием шпилек выводов.

Измерение сопротивления изоляции обмоток

Особенности измерения изоляции мегаомметром первичной и вторичной обмотки

Измерение изоляции обмотки высокого напряжения

Применяется мегомметр с пределом измерения на напряжение 2500 В.

Напряжение прикладывается к закороченным и заземленными выводами вторичной обмотки. Между первичной обмоткой и «землей» трансформатора.

Полученное значение сопротивление не менее 1000 МОм.

Измерение изоляции обмотки низкого напряжения

Для проверки берут мегомметр на 1000 В.

Сопротивление измеряется между вторичной обмоткой и закороченной первичной обмоткой замкнутой на бак трансформатора.

Результат – R больше или равен 1000 МОм.

Контроль изоляции во время эксплуатации трансформатора допускает 15% погрешности. Для измерения абсорбции применяют мегаомметры с погрешностью не более 10%. Проверка производится однотипными приборами, чтобы избежать расхождения в показателях.

Одна из распространенных ошибок при измерении – это возникновение погрешности из-за остаточного заряда емкости. Необходимо перед каждым измерением дать стечь емкостному абсорбированному току, для этого на 5 минут закорачивают и заземляют на корпус вывод трансформатора.

Измерения тангенса угла диэлектрических потерь

Проверка силового трансформатора на диэлектрические потери, измерение тангенса угла (tg?) выполняется выпрямительными мостами переменного тока Р5026, МД-16, Р595 по прямой нормальной схеме с электродами изолированными от земли. Эта схема является более точной. Вторая схема измерения является перевернутой (обратной) несмотря на то, что перевернутая схема менее точная для проверки оборудовании вводов и трансформаторов используют ее. Один из электродов должен быть обязательно заземлен.

Рис. №2. Прямая (а) и обратная (б) принципиальная мостовая схема измерения тангенса угла диэлектрических потерь

Существует ряд приборов современного типа, например СА7100-2 или Тангенс 2000.

Измерение проводится при температуре окружающего воздуха от +10 градусов.

Чем выше показатель тангенса угла, тем выше потери и хуже состояние изоляции.

По правилам ПУЭ-7 пункт 1.8.16 измерение диэлектрических потерь для трансформаторов мощностью до 1600 кВА не обязательно.

Измерение сопротивлений обмоток постоянному току

Испытание силового трансформатора постоянным током выполняется с помощью специальных установок узкоспециализированного действия. К ним относится выпрямительный мост постоянного тока типа P333. Это могут быть современные установки аналогичного действия с классом точности не ниже 0,5. Например, миллиомметр МИКО-7 с базовым программным обеспечением или измерительный стенд для электромагнитных испытаний силовых трансформаторов СЭИТ-3.

Установка состоит из регулятора и выпрямителя, приборов контроля и измерения, средств защиты.

Выполняют два вида измерений обмоток:

Оборудование с нулевым выводом – проверяются фазные сопротивления.

Без нулевого вывода – сопротивления обмоток между линейными выводами.

Измеренный результат должен совпадать с паспортным или отличаться на ±10%. Различие результатов свидетельствует о внутреннем повреждении.

Испытание потерь и тока холостого хода

Измерение гармонического состава тока холостого хода (ХХ) проверяется после подачи на обмотку НН напряжения 220 В. Опыт ХХ выполняется при напряжении номинальной величины синусоидальной формы.

Рис. №3. Схема опытов холостого хода трехфазного трансформатора

Производится три последовательных опыта ХХ поочередным замыканием каждой из трех фаз и возбуждением двух других фаз. Линейный ток и его гармоники должны быть симметричными.

Для проверки используют измерительный комплект К540 или другим аналогичным анализатором спектра низкой частоты.

Проверка коэффициента трансформации

Измерение выполняется на всех ступенях и ответвлениях обмотки.

Проверка производится методом двух вольтметров замером напряжения одновременно между обмотками НН и ВН.

Рис. №4. Схема проверки коэффициента трансформации

Важно. Для предотвращения ошибок контроль напряжения проводят одновременно на обоих приборах. Учитываются колебания сети напряжения 220 В. Значение Ктр одной фазы не должно отличаться более 2% от других фаз.

Проверка групп соединений обмоток

Идентичность групп соединений обмоток нужна для последующего введения трансформатора в параллельную работу.

Проверка выполняется только когда неизвестны паспортные данные или трансформатор после ремонта.

Проверяю с помощью подключения гальванометра с градуировкой, где ноль находится посередине шкалы и табличными значениями отклонений в градусах.

Рис. №5. Схема определения групп соединений обмоток

Совпадение выводов означает максимальное отклонение стрелки гальванометра.

После проверки выполняют обработку полученных данных и вычисляют результаты.

Таблица 1 — Определение групп соединений обмоток

Контрольная проверка работы переключающего устройства ответвлений обмоток трансформатора

Определить правильно или нет работает смонтированное переключающее устройство можно с помощью измерения сопротивления постоянному току обмоток, которая регулируется. Контроль производится на всех положениях после проверки коэффициента трансформации.

Рис. №6. Схема проверки переключающего устройства 1 – методом падения напряжения; 2 – мостовым методом

О правильности монтажа свидетельствует наличие самого большого сопротивления в положении №1 с последующим уменьшением значения при переключении на другие положения.

Равное сопротивление между фазами трансформатора свидетельствуют о правильной сборке ПБВ для трехфазного оборудования.

Измерение сопротивления току короткого замыкания

Для проверки используется специальный измерительный комплект. Проверка выполняется возбуждением обмотки с высокой стороны трехфазным напряжением 380 В. Измерение производится по приборной шкале с занесением в журнал проверок. Обязательно сравнение тока КЗ с заводскими показателями или паспортными данными. Это необходимо для проверки степени эксплуатационной стойкости изоляции обмотки короткому замыканию.

Смотрите так же:  Льготы и пособия пенсионерам в россии

Периодичность испытания силового трансформатора

Периодичность испытаний подчиняется нормам ГОСТ Р 56738-2015, местным инструкциям, которые определены согласно эксплуатационным условиям.

Руководствуясь нормами, проверку изоляции обмоток трансформатора проводят – 1 раз в год.

Остальные элементы конструкции: шпильки, бандажи и прочее проверяют 1 раз в 4 года.

Коэффициент трансформации подтверждается на соответствие заявленному значению 1 раз в 6 лет.

Сухие трансформаторы испытываются 1 раз в 6 лет.

Для определения работоспособности трансформатора периодически раз в год выполняют отбор проб трансформаторного масла для испытаний.

В зависимости от эксплуатационных испытаний трансформаторного масла решают возможность выполнения полной проверки трансформатора.

Зная уровень содержания влаги, определяют степень износа. Во время длительной эксплуатации влага в совокупности со старением бумажно-масляной изоляции или из-за нарушения герметичности так называемого «дыхания трансформатора» повышает вероятность пробоя изоляции и ускоряет ее старение. Определив, уровень влажности можно регулировать периодичность технического обслуживания.

Испытания трансформатора после ремонта или нового после транспортировки к месту установки служит гарантом надежности оборудования, являющегося важным звеном в системе электроснабжения потребителей и безотказности электрической схемы.

Требования к изоляции трансформаторов

Требования и нормы испытаний изоляции обмоток силовых трансформаторов 6-10-20 кВ

(в соответствии с «Объемом и нормами испытаний электрооборудования» РАО ЕЭС России 1998 г.)

Испытание изоляции обмоток маслонаполненных трансформаторов при вводе в эксплуатацию и после капремонта без смены обмоток не обязательно.
ОМП пластмассовых оболочек таких кабелей производится в два этапа:
определяется зона повреждения с помощью «мостовой схемы» на постоянном токе с разземлением экрана;
определение на трассе с помощью метода «шагового потенциала» от растекания тока в месте повреждения.

Испытание изоляции электрооборудования РП и ТП

Испытание изоляции оборудования 6-10 кВ проводится перед новым включением, после капитального ремонта и при переводе с напряжения 6 кВ на 10 кВ.

Оборудование РУ 6-10 кВ с элегазовой изоляцией (например, КРУЭ типа RM6) не испытывается.
Все оборудование перед началом испытания повышенным напряжением должно быть осмотрено и очищено от пыли и загрязнения.
Величины испытательного напряжения переменного тока 50 Гц приведены в табл.
Длительность приложенного напряжения — 1 мин.

Испытательное напряжение 50 Гц кВ -1 мин. при вводе в эксплуатацию

Обмотки НН испытываются напряжением 4,5 кВ.

Помимо испытания изоляции обмоток при новом включении и после капремонта проводится:

1. Измерение сопротивления изоляции обмоток мегаомметром 2,5 кВ.
Измеряется сопротивление изоляции между обмоткой НН и корпусом, обмоткой ВН и корпусом и между обмотками НН и ВН.
Сопротивление изоляции должно быть не менее 450 Мом для масляных трансформаторов; не менее 500 МОм -для сухих при рабочем напряжении 10 и 20 кВ и 300 МОм — при 6 кВ.

2. Измерение сопротивления обмоток постоянному току приводится на всех ответвлениях.
Сопротивления, измеренные на одинаковых ответвлениях разных фаз не должны отличаться более чем на 2%.

3. Проверка коэффициента трансформации производится на всех положениях переключателя ответвлений и не должны отличаться более чем на 2% от значений, измеренных на разных фазах.
Испытание изоляции обмоток сухих трансформаторов при вводе в эксплуатацию обязательно.
Значения испытательных напряжений для обмоток ВН, в зависимости от типа трансформаторов, приведены в таблице.

4. Испытание трансформаторного масла перед новым включением трансформатора или после замены масла при капремонте производится по следующим показателям:
электрическая прочность — пробивное напряжение не менее 25 кВ при рабочем напряжении до 15 кВ и 30 кВ
— до 35 кВ;
кислотное число — не более 0,02 мгКОН/г масла; температура вспышки — не менее 135°С; отсутствие механических примесей; тангенс угла диэлектрических потерь при 90°С — не более 2%.
У трансформаторов типа ТМГ отбор проб масла не производится.

5. Испытание трансформатора включением на номинальное напряжение на время не менее 30 минут
— при этом не должно иметь место явлений, указывающих на неудовлетворительное состояние трансформатора.

Требования к изоляции трансформаторов

При вводе в эксплуатацию трансформаторов тока трансформаторное масло должно быть испытано в соответствии с требованиями табл. 1.8.33, пп. 1-6, а у герметичных и по п. 10.

У маслонаполненных каскадных трансформаторов тока оценка состояния трансформаторного масла в каждой ступени проводится по нормам, соответствующим рабочему напряжению ступени.

8. Испытание встроенных трансформаторов тока.

Производится по подпунктам 1, 3.2, 4-6. Измерение сопротивления изоляции встроенных трансформаторов тока производится мегомметром на напряжение 1000 В.

Измеренное сопротивление изоляции без вторичных цепей должно быть не менее 10 МОм.

Допускается измерение сопротивления изоляции встроенных трансформаторов тока вместе со вторичными цепями. Измеренное сопротивление изоляции должно быть не менее 1 МОм.

1.8.18. Измерительные трансформаторы напряжения

1. Электромагнитные трансформаторы напряжения.

1.1. Измерение сопротивления изоляции обмоток.

Измерение сопротивления изоляции обмоткиВН трансформаторов напряжения производится мегомметром на напряжение 2500 В.

Измерение сопротивления изоляции вторичных обмоток, а также связующих обмоток каскадных трансформаторов напряжения производится мегомметром на напряжение 1000 В.

Измеренные значения сопротивления изоляции должны быть не менее приведенных в табл. 1.8.15.

Сопротивление изоляции трансформаторов напряжения

Класс напряжения, кВ

Допустимые сопротивления изоляции, МОм, не менее

__________________________________
* Сопротивления изоляции вторичных обмоток приведены:
— без скобок — при отключенных вторичных цепях;
— в скобках — совместно с подключенными вторичными цепями.

1.2. Испытание повышенным напряжением частоты 50 Гц.

Испытание изоляции обмотки ВН повышенным напряжением частоты 50 Гц проводится для трансформаторов напряжения с изоляцией всех выводов обмотки ВН этих трансформаторов на номинальное напряжение.

Значения испытательного напряжения основной изоляции приведены в табл. 1.8.15.

Длительность испытания трансформаторов напряжения — 1 мин.

Значение испытательного напряжения для изоляции вторичных обмоток вместе с присоединенными к ним цепями принимается равным 1 кВ.

Продолжительность приложения испытательного напряжения — 1 мин.

1.3. Измерение сопротивления обмоток постоянному току.

Измерение сопротивления обмоток постоянному току производится у связующих обмоток каскадных трансформаторов напряжения.

Отклонение измеренного сопротивления обмотки постоянному току от паспортного значения или от измеренного на других фазах не должно превышать 2 %. При сравнении измеренного значения с паспортными данными измеренное значение сопротивления должно приводиться к температуре заводских испытаний. При сравнении с другими фазами измерения на всех фазах должны проводиться при одной и той же температуре.

1.4. Испытание трансформаторного масла.

При вводе в эксплуатацию трансформаторов напряжения масло должно быть испытано в соответствии с требованиями табл. 1.8.32, пп. 1-6.

У маслонаполненныхкаскадных трансформаторов напряжения оценка состояния масла в отдельных ступенях проводится по нормам, соответствующим рабочему напряжению ступени.

2. Емкостные трансформаторы напряжения.

2.1. Испытание конденсаторов делителей напряжения.

Испытание конденсаторов делителей напряжения проводится в соответствии с требованиями 1.8.27.

2.2. Измерение сопротивления изоляции электромагнитного устройства.

Измерение сопротивления изоляции обмоток проводится мегомметром на 2500 В.

Сопротивление изоляции не должно отличаться от указанного в паспорте более чем на 30 % в худшую сторону, но составлять не менее 300 МОм.

2.3. Испытание электромагнитного устройства повышенным напряжением частоты 50 Гц.

Испытаниям подвергается изоляция вторичных обмоток электромагнитного устройства.

Испытательное напряжение — 1,8 кВ.

Длительность приложения напряжения — 1 мин.

2.4. Измерение сопротивления обмоток постоянному току.

При вводе в эксплуатацию измерение сопротивления обмоток постоянному току производится на всех положениях переключающего устройства.

Измеренные значения, приведенные к температуре при заводских испытаниях, не должны отличаться от указанных в паспорте более чем на 5 %.

2.5. Измерение тока и потерь холостого хода.

Измерение тока и потерь холостого хода производится при напряжениях, указанных в заводской документации.

Измеренные значения не должны отличаться от указанных в паспорте более чем на 10 %.

2.6. Испытание трансформаторного масла из электромагнитного устройства.

Значение пробивного напряжения масла должно быть не менее 30 кВ.

При вводе в эксплуатацию свежее сухое трансформаторное масло для заливки (доливки) электромагнитного устройства должно быть испытано в соответствии с требованиями табл. 1.8.33, пп. 1-6.

2.7. Испытание вентильных разрядников.

Проводится согласно указаниям 1.8.31.

1.8.19. Масляные выключатели

1. Измерение сопротивления изоляции:

а) подвижных и направляющих частей, выполненных из органических материалов. Производится мегомметром на напряжение 2500 В.

Сопротивление изоляции не должно быть меньше значений, приведенных ниже:

Номинальное напряжение выключателя, кВ

ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ, ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫЕ К ОБМОТКАМ ТРАНСФОРМАТОРА

Общие требования, предъявляемые к обмоткам транс­форматора, можно подразделить на эксплуатационные и производственные.

Основными эксплуатационными требованиями являют­ся надежность, электрическая и механическая прочность и нагревостойкость как обмоток, так и других частей и всего трансформатора в целом. Изоляция обмоток и других ча­стей трансформатора должна выдерживать без поврежде­ний коммутационные и атмосферные перенапряжения, ко­торые могут возникнуть в сети, где трансформатор будет работать. Механическая прочность обмоток должна допус­кать упругие деформации, но гарантировать их от остаточ­ных деформаций и повреждений при токах короткого за­мыкания, многократно превышающих номинальный рабо­чий ток трансформатора.

Нагрев обмоток и других частей от потерь, возникаю­щих в трансформаторе при номинальном режиме работы, допустимых перегрузках и коротких замыканиях ограниченной длительности, не должен приводить изоляцию обмоток и других частей, а также масло трансфор­матора к тепловому износу или разрушению в сроки более короткие, чем обычный срок службы трансфор­матора — 25 лет.

Общие эксплуатационные требования, предъявляемые к трансформаторам и их обмоткам, регламентированы соот­ветствующими общесоюзными стандартами на силовые трансформаторы общего назначения, различные трансфор­маторы специального назначения, электрические испытания изоляции трансформаторов и т. д. Практически электриче­ская прочность изоляции обмоток достигается рациональ­ной ее конструкцией, правильным выбором изоляционных промежутков и изоляционных материалов и прогрессивной технологией обработки изоляции при высокой общей куль­туре производства. Требование механической прочности об­мотки удовлетворяется путем рациональной организации поля рассеяния, а также правильного выбора типа конст­рукции обмотки и расположения ее витков и катушек с та­ким расчетом, чтобы возникающие в этой обмотке механи­ческие силы были по возможности меньшими, а механиче­ская стойкость возможно большей.

Для достижения необходимой нагревостойкости следует обеспечить свободную теплоотдачу в окружающую среду всего тепла, выделяющегося в обмотках при допустимых для данного класса нагревостойкости изоляции превышени­ях температуры обмоток над температурой окружающей среды, т. е. обеспечить достаточно большую поверхность соприкосновения обмотки с охлаждающей средой — мас­лом или воздухом.

Основные производственные требования к трансформа­тору заключаются прежде всего в технологичности его кон­струкции, позволяющей изготовить трансформатор с ми­нимальными затратами труда и материалов.

Требования, предъявляемые к трансформатору в це­лом, в полной мере относятся к обмоткам. Задачей проек­тировщика является разумное сочетание интересов эксплу­атации и производства. Эта задача решается в значитель­ной мере при выборе того или иного типа обмотки. Поэто­му на выбор типа обмотки, наиболее полно отвечающей требованиям эксплуатации и в то же время простой и де­шевой в производстве, следует обращать особое внимание. Практические указания по этому вопросу даются в харак­теристиках различных типов обмоток.

В процессе расчета обмотки после выбора ее типа сле­дует добиваться наибольшей компактности в ее размеще­нии, распределении витков и катушек, для того чтобы получить наилучшее заполнение окна трансфор­матора.

Одновременно следует стремиться к получению доста­точно развитой поверхности охлаждения обмотки и доста­точного числа и размеров масляных (воздушных у сухого трансформатора) охлаждающих каналов в обмотках при обеспечении наименьшего гидро- и аэродинамического со­противления для движения в них охлаждающей среды, что дает возможность уменьшить внутренний перепад темпера­туры в обмотках и как следствие этого несколько уменьшить охлаждаемую поверхность бака трансфор­матора.

Потери энергии, выделяющейся в обмотках в виде теп­ла, должны быть полностью отведены в среду, охлаждаю­щую трансформатор. На пути движения тепла в масляном трансформаторе существенное значение имеют два пере­пада температуры — между поверхностью обмотки и ох­лаждающим ее маслом вп.м и между поверхностью стенки бака и охлаждающим ее воздухом вб.в. Перепад во.м пря­мо зависит от плотности теплового потока на поверхности, т. е. от потерь в обмотке Р, отнесенных к единице ее по­верхности

ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ. ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫЕ К ИЗОЛЯЦИИ ТРАНСФОРМАТОРА

Главными задачами при проектировании изоляции транс форматора являются: определение тех воздействий, прежде всего электрических, которым изоляция подвергается в процессе эксплуатации; выбор принципиальной конструкции изоляции и форм изоляционных деталей; выбор изоляционных материалов, заполняющих изоляционные промежутки, и размеров изоляционных промежутков.

В эксплуатации силовой трансформатор постоянно находится во включенном состоянии, а его изоляция — под дли тельным воздействием рабочего напряжения, которое она должна выдерживать без каких-либо повреждений неограниченно долгое время. Допустимые продолжительные превышения напряжения должны быть указаны в стандартах на конкретные типы и группы трансформаторов. Согласно требованию ГОСТ 11677-85 силовые трансформаторы должны быть также рассчитаны на работу в определенных условиях при кратковременном напряжении, превышающем номинальное до 15 и 30 %. В электрической системе, в которой работает трансформатор, вследствие нормальных коммутационных процессов (включение и выключение больших мощностей и т. д.) или процессов аварийного характера (короткие замыкания, обрыв линий и т. д.) возникают кратковременные перенапряжения, достигающие в отдельных редких случаях значений, близких к четырехкратному фазному напряжению. Длительность этих перенапряжений измеряется сотыми долями секунды и, как правило, не превышает 0,1 с. Нормальное рабочее напряжение и перенапряжение коммутационного характера воздействуют в основном на главную изоляцию обмотки.

Для упрощения расчета и стандартизации требований, предъявляемых к электрической прочности изоляции готового трансформатора, электрический расчет изоляции произ водится так, чтобы она могла выдержать приемосдаточные и типовые испытания, предусмотренные соответствующими нормами. Нормы испытаний составлены с учетом возможных в практике значений, длительности и характера электрических воздействий, содержат необходимые запасы прочности и закреплены в ГОСТ. Нормы периодически пересматриваются в соответствии с уточнением технических требований, предъявляемых к трансформаторам, развитием их производства и улучшением условий эксплуатации. Эти нормы являются строго обязательными для всех предприятий, выпускающих трансформаторы.

Для проверки электрической прочности изоляции масляных транс форматоров обычной конструкции, т. е. не имеющих ступенчатой изоляции по отношению к земле, установлены следующие приемосдаточные испытания каждого выпускаемого из производства трансформатора классов напряжения до 35 кВ включительно (ГОСТ 1516.1-76).

При этом испытании все части обмотки имеют один и тот же по тенциал и проверяется главная изоляция испытываемой обмотки, ее от водов, вводов и переключателей.

2. После испытания напряжением, приложенным от другого источника, изоляция обмоток испытывается напряжением, наведенным в самом испытываемом трансформаторе в результате приложения к одной из обмоток (между ее вводами) двойного номинального напряжения повышенной частоты. Длительность приложения этого испытательного напряжения для силовых трансформаторов 1 мин.

При этом испытании в каждом витке, каждой катушке и обмотке наводится двойная ЭДС и проверяется продольная изоляция всех обмоток, отводов, вводов и переключателей.

Необходимая нагревостойкость изоляции, гарантирующая длительную безаварийную работу трансформатора, достигается ограничением допустимой температуры его обмоток и масла, применением изоляционных материалрв соответствующего класса, выдерживающих длительное воздействие допустимой температуры, и рациональной конструкцией обмоток и изоляционных деталей, обеспечиваю щей их нормальное охлаждение.

Выбор изоляционных материалов производится с учетом их изоляционных свойств, механической прочности и химической стойкости по отношению к трансформаторному маслу, если речь идет о масляном трансформаторе. Материал не должен входить в химические реакции с маслом при температуре до 105—110 °С и не должен содействовать химическим и физическим изменениям масла в качестве катали затора. В трансформаторостроении накоплен достаточный опыт для выбора изоляционных материалов для масляных и сухих трансформаторов, имеющих необходимые изоляционные свойства, стойких в химическом отношении и обладающих достаточной механической прочностью, позволяю щей им выдерживать механические воздействия при аварийных процессах в трансформаторе (см. § 4.3). Материалы, применяемые в масляных трансформаторах, например электроизоляционный картон, бумага разных сортов, фарфор, хлопчатобумажная лента, не вступают в химическое воз действие с маслом, не разрушаются сами и не способствуют химическому разложению и загрязнению масла.

Примером технологической операции, увеличивающей механическую прочность изоляционного материала, может служить предварительная, до изготовления деталей, прессовка и уплотнение электроизоляционного картона.

Достаточная электрическая прочность изоляции транс форматора зависит также от уровня культуры производства — соблюдения технологической дисциплины, надлежащей чистоты в цехах и т. д. Заготовку и хранение изоляции, а также сборку активной части трансформаторов классов напряжения 500 кВ и выше рекомендуется производить в помещениях с регулируемым микроклиматом при поддержании определенного уровня температуры, влажности, при ограниченной запыленности воздуха и т. д.

Дата добавления: 2015-01-02 ; просмотров: 1444 ; ЗАКАЗАТЬ НАПИСАНИЕ РАБОТЫ

ГОСТ 22756-77 Трансформаторы (силовые и напряжения) и реакторы. Методы испытаний электрической прочности изоляции

Текст ГОСТ 22756-77 Трансформаторы (силовые и напряжения) и реакторы. Методы испытаний электрической прочности изоляции

УДК 621.314.21:621.317.333.6:006.354 Группа Е69

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР

ТРАНСФОРМАТОРЫ (СИЛОВЫЕ И НАПРЯЖЕНИЯ) И РЕАКТОРЫ

Методы испытаний электрической прочности изоляции

Power and voltage transformers and reactors. Test methods of electric insulation strength

(CT СЭВ 3150—81, CT СЭВ 4446—83, CT СЭВ 5018-

Постановлением Государственного комитета стандартов Совета Министров СССР от 31 октября 1977 г. № 2542 срок введения установлен

Несоблюдение стандарта преследуется по закону

Настоящий стандарт распространяется на силовые трансформаторы, электромагнитные трансформаторы напряжения, линейные регулировочные трансформаторы, токоограничивающие, шунтирующие, токоограничивающие заземляющие и дугогасящие реакторы климатических исполнений У, ХЛ и Т, категорий размещения 1, 2, 3 и 4 по ГОСТ 15150—69, предназначенные для работы в установках трехфазного переменного тока частоты 50 Гд классов напряжения от 3 кВ и выше.

Стандарт не распространяется на емкостные трансформаторы напряжения, элегазовые трансформаторы, трансформаторы и реакторы, работающие в испытательных, медицинских, рентгеновских, радиотехнических, взрывоопасных, автономных подвижных и других специальных установках, вентильные обмотки преобразовательных трансформаторов и реакторы для них, детали трансформаторов (например устройства переключения ответвлений обмоток и связанные с ними устройства, в том числе переключатели, которые не входят в комплект трансформаторов).

Стандарт устанавливает методы испытаний электрической прочности изоляции напряжениями грозовых и коммутационных импульсов, кратковременным и длительным напряжением промышленной частоты на соответствие требованиям ГОСТ 1516.1—76 и ГОСТ 20690—75.

Издание официальное Перепечатка воспрещена

* Переиздание (ноябрь 1988 в.) с Изменениями № 1, 2, 3, утвержденными в марте 1982 г., октябре 1984 г., марте 1986 г, (И У С 6—82t 2—85, 6—86).

Стандарт не устанавливает методов испытаний электрической прочности изоляции сухих трансформаторов, подвергающейся вредному действию газов, испарений и химических отложений.

Стандарт полностью соответствует СТ СЭВ 3150—81, СТ СЭВ 4446—83 и СТ СЭВ 5018—*85 (см. справочное приложение 3).

Стандарт полностью соответствует Публикации МЭК № 60 (1973 г.).

(Измененная редакция, Изм. № 2, 3).

1. ПОДГОТОВКА к ИСПЫТАНИЯМ

1.1. Технологическая обработка активной части трансформаторов и реакторов перед испытаниями грозовыми н коммутационными импульсами

1*1.1. Испытания грозовыми и коммутационными импульсами внутренней изоляции трансформаторов и реакторов должны проводиться после того, как она была подвергнута технологической обработке, применяемой предприятием-изготовителем для транс* форматора (или реактора) данного типа.

Трансформатор (или реактор), заливаемый без вакуума, смонтированный для испытания грозовым импульсом и залитый маслом, должен быть подвергнут откачке при остаточном давлении (5,3±0,3)-10 4 Па в течение 8—12 ч. Если принятый технологический процесс и инструкция по монтажу на месте эксплуатации для данного типа трансформатора (или реактора) предусматривают более полное удаление воздуха (более глубокий вакуум, большее время откачки, заливку маслом под вакуумом), то предварительная технологическая обработка производится в соответствии с инструкцией по монтажу.

1.1.2. Испытание грозовыми и коммутационными импульсами внутренней изоляции проводиться без специального нагрева масла.

1.2. Технологическая обработка изоляции активной части трансформаторов и реакторов при испытаниях напряжением промышленной частоты (о д н о м и н у тн ы м и длительным)

1.2.1. Перед испытанием изоляции активная часть трансформаторов и реакторов должна быть подвергнута термовакуумной обработке и залита маслом или негорючим жидким диэлектриком по технологии, применяемой предприятием-изготовителем для трансформаторов или реакторов данного типа.

1.2.2. При проведении испытаний напряжением промышленной частоты изоляции масляных или заполненных негорючим жидким диэлектриком силовых трансформаторов и реакторов (кроме ду

гогасящих реакторов) температура масла или негорючего жидкого диэлектрика должна соответствовать указанной в табл. 1.

Класс напряжения трансформаторов и реакторов, кВ

Температура верхних слоев масла или негорючего жидкого диэлектрика, °С, при испытаниях изоляции

О г 3 до 10 включ.

Без специального нагрева

Без специального нагрева для трансформаторов, заливаемых под вакуумом; 55—75 для трансформаторов, заливаемых без вакуумировки

1.2.3. Испытания изоляции масляных трансформаторов напря жения и дугогасящих реакторов проводят без специального нагре ва масла.

1.2.4. Типовые испытания изоляции силовых сухих трансформаторов напряжением, приложенным от постороннего источника, должны проводиться непосредственно после нагревания обмоток дс установившейся температуры при номинальном токе.

Рекомендуется проводить указанные типовые испытания при температуре окружающего воздуха в пределах 15—25 °С.

При проведении приемо-сдаточных испытаний сухих силовых трансформаторов их температура должна быть равна температуре окружающего воздуха в пределах 10—40 °С.

1.2.5. При испытании изоляция сухих трансформаторов напряжения, трансформаторов напряжения с литой изоляцией и бето1 ных реакторов их температура должна быть равна температур окружающего воздуха в пределах 10—40 °С.

1.3. Схемы испытаний грозовыми импульсам

1.3.1. Схема испытаний должна обеспечивать образование н испытуемом выводе объекта импульса требуемой формы и макси мального значения.

Схема испытаний приведена на черт. 1.

Сведения об элементах испытательной схемы, обуславливающих форму полного грозового импульса, приведены в справочном приложении 4. Рекомендации относительно цепи среза импульса и заземлений даны в справочном приложении 5.

Демпфирующее сопротивление между испытательным объектом и срезающим устройством включается только в том случае, если значение Ко превышает значения, указанные в п. 2.2.1.

Осциллографирование формы и максимального значения импульса производится с делителя напряжения 5.

Емкость делителя должна быть не более 0,5 емкости объекта, но не более 500 пкФ.

1 — генератор импульсных напряжений.; 2 — срезающий разрядник; 3 — демпфирующее сопротивление; 4 — испытываемый объект; 5 — измерительное устройство (делитель напряжения); 6 — провод, соединяющий заземленный бак с заземлением срезающего разрядника

1.3.2. Размеры петли I, h, Н должны соответствовать табл. 2.

Размеры петли среза, м

Класс напряжения объекта испытания, кВ

От 3 до 15 включ.

Высота до верхней точки ввода плюс

0,5 м, но не менее h без учета сноски

Высота до верхней

не менее h без учета сноски

* Размер допускается больше указанного, но не более 4 м (классы напряжения от 3 до 15 кВ включительно) или не более 12 м (классы напряжения от 110 до 220 кВ включительно), если это увеличение обусловлено высотой срезающего разрядника, применяемого в данной испытательной установке при испытании объектов более высоких классов напряжений.

1.3.3, При отсутствии технической возможности выдержать размеры петли среза, указанные в табл. 2, допускается проводить испытание при расстоянии I (от испытываемого объекта до срезающего устройства), отличающемся от приведенных в табл. 2, если измерениями при низком напряжении грозовыми импульсами показано, что это не приводит к существенному снижению значения длительности импульсных напряжений на наиболее нагруженных участках внутренней изоляции испытываемого объекта.

1.3.4, (Исключен, Изм. № 3).

1.3.5. При испытании полным грозовым импульсом обмоток низшего напряжения силовых трансформаторов, имеющих малую индуктивность, допускается заземление неиспытываемых вводов данной обмотки через резистор с активным сопротивлением, если при глухом заземлении этих вводов длительность полного импульса была бы менее 15 мкс. Напряжение на заземленных через резистор вводах не должно превышать испытательного напряжения обмотки при полном импульсе: При этом не требуется измерений напряжений на элементах испытываемой изоляции при низком импульсном напряжении.

1.3.6. При испытании обмоток трансформаторов и реакторов, неиспытываемые вводы, нормально электрически соединенные с испытываемой обмоткой, а также вводы обмоток, не связанные электрически с испытываемой обмоткой, должны быть заземлены глухо или через измерительный элемент, напряжение на котором не должно превышать 1 % нормированного испытательного напряжения для обмоток классов напряжения 220 кВ и выше и 2 % — для обмоток остальных классов.

Смотрите так же:  Иск об уменьшении кадастровой стоимости земли образец

Допускается заземление выводов неиспытуемой обмотки через активные сопротивления, значения которых подобраны так, чтобы напряжение относительно земли заземленного вывода не превышало 75% его испытательного напряжения при условии, что это не приведет к проявлению нелинейности сердечника, затрудняющего оценку результатов испытания.

Допускается также заземление неиспытуемых линейных выводов и вывода нейтрали испытуемой обмотки через активное сопротивление, значение которого не превышает 400 Ом и подобрано так, чтобы напряжение относительно земли не превышало 75% испытательного напряжения для этих выводов.

1.3-7. Испытание трансформатора с коэффициентом трансформации, регулируемым в пределах ±5%, производится на номинальном ответвлении.

Если пределы регулирования больше ±5%, рекомендуется проводить испытание для трех положений переключателя ответвлений: номинального и двух крайних, разных для каждой фазы трехфазного трансформатора или для однофазных единиц, которые будут образовывать трехфазную группу.

Однофазные трансформаторы, не предназначенные для работы в трехфазной группе, диапазон регулирования которых больше ±5%, рекомендуется подвергать испытанию при положении переключателя, соответствующем минимальному числу витков. Требования к выбору ответвления для испытания относятся также к реакторам. Однако, если измерениями при низком напряжении или расчетом показано, что при другом соединении регулировочных ответвлений возникают более сильные импульсные воздействия в обмотках, то испытание должно быть проведено при этом соединении.

1.3.6, 1.3.7. (Измененная редакция, Изм. № 3).

1 3.8. Испытания регулировочных обмоток и обмоток возбуждения линейных регулировочных автотрансформаторов производятся полным грозовым импульсом, схемы испытаний линейных регулировочных автотрансформаторов должны соответствовать черт. 2—5.

Последовательные обмотки испытываются приложением напряжения к каждому из вводов при заземлении неиспытываемых вводов.

Если концы регулировочной обмотки и обмотки возбуждения не выведены, то изоляция этих обмоток испытывается одновременно с испытанием изоляции абмотки высшего напряжения и

РАТ — регулировочный автотрансформа*

последовательной обмотки. Положение переключающего устройства в этом случае должно быть выбрано таким, чтобы перенапряжения в регулировочной обмотке и обмотке возбуждения имели наибольшее значение.

Если имеются выводы начала и конца регулировочной обмотки и обмотки возбуждения, то эти обмотки должны быть испытаны при воздействии напряжений полного грозового импульса на их выводы (черт. 4). Если один из концов при работе глухо заземляется, то испытание со стороны этого конца проводить не следует.

Если к выводам регулировочной обмотки и обмотки возбуждения подключены защитные разрядники, то при испытании они должны быть отключены.

1.3.9. Испытание внутренней изоляции каскадных трансформаторов напряжения с фарфоровым кожухом допускается проводить по элементам, если при испытании в собранном виде трудно обеспечить надежное обнаружение повреждений.

При этом максимальное значение нормированного испытательного напряжения для отдельного элемента должно соответствовать результатам измерения распределения напряжения по элементам каскада.

1.4. Схемы испытаний коммутационным импульсом

1.4.1. Испытание изоляции обмоток силовых трансформаторов проводится возбуждением испытательного напряжения в испытываемой обмотке приложением коммутационного импульса к обмотке низшего напряжения. Допускается приложение коммутационного импульса к обмотке высшего или среднего напряжения.

1.4.2. Испытание однофазных силовых трансформаторов производится по схеме черт. 6.

1.4.3. Испытание изоляции трехфазных силовых трансформаторов с неразветвленной магнитной системой производится пофаз-но по схемам черт. 7, 10.

1.4.4. Испытание изоляции трехфазных силовых трансформаторов с разветвленной магнитной системой производится пофаз-но по схеме черт. 8.

1.4.6. Допускается испытание одновременно двух фаз трехфазных силовых трансформаторов по схеме черт. 9.

1.4.6. Нейтраль испытываемого трансформатора должна быть заземлена глухо или через измерительный элемент, напряжение на котором не должно превышать 1% испытательного напряжения.

Примечание. Для трансформаторов с полной изоляцией нейтрали допускается применять схемы испытания без заземления нейтрального вывода.

(Измененная редакция, Изм. № 1).

1.4.7. Неиспользуемые обмотки испытываемой фазы должны 1 -няя точка питающей обмотки промежуточного трансформатора (черт. 12—15) или «искусственная средняя точка».

Однако, если линейный конец обмотки ВН испытываемого трансформатора расположен геометрически на ее конце, то зазем-ляетсй конец обмотки НН, противолежащий линейному концу ВН испытываемой фазы. При испытании автотрансформаторов заземляется конец обмотки НН, противолежащий линейному концу СН испытываемой фазы (черт. 13, 17).

Конец обмотки НН заземляется также в случае, если эта обмотка используется для создания подпорного напряжения в нейтрали ВН (черт. 16).

1.5.7. При испытании на соответствие требованиям пп. 1.5.3, 1.5.4 трансформаторов с расщепленными обмотками НН возбуждается одна из ее частей, остальным ее частям сообщается потенциал земли. При одинаковом номинальном напряжении частей (HHi и ННг) обмоток обе части обмотки НН допускается соединять параллельно, при этом заземляется конец обмотки НН, противолежащий линейному концу обмотки ВН испытываемой фазы.

1.5.8. Для трехобмоточных силовых трансформаторов без автотрансформаторной связи обмоток испытание изоляции между линейным концом обмотки ВН и ближайшими к нему точками соседней обмотки, расположенной на том же стержне магнитопрово-да трансформатора и нормально электрически не соединенной о обмоткой ВН, допускается проводить отдельно от испытания изоляции линейного конца ВН относительно земли.

1.5.9. Для защиты испытываемой изоляции от случайного чрезмерного повышения напряжения параллельно испытываемому объекту рекомендуется присоединять через резистор шаровой разрядник с пробивным напряжением, равным 115—120% нормированного. При испытаниях индуктированным напряжением с измерением интенсивности частичных разрядов защитный шаровой разрядник рекомендуется присоединять параллельно обмотке НН испытываемого трансформатора или не присоединять вообще.

1.5.10. При типовом испытании индуктированным напряжением изоляции обмотки ВН каскадного трансформатора напряжение питания каскада должно подводиться со стороны ВН.

1.6. Выбор схем обнаружения повреждений 1.6.1, Выбор схем обнаружения повреждений (табл. 3) производят в зависимости от конструкции испытываемого объекта и вида воздействия (полный грозовой импульс, срезанный грозовой 1] мпульс).

Схема обнаружения повреждений

Нейтраль испытуемой обмотки

1.6.2. Для трансформаторов, имеющих параллельно включенные обмотки, разнесенные на разные стержни трансформатора, может оказаться целесообразным применением балансных схем обнаружения повреждений (черт. 21).

16 3. Для трансформаторов с переплетенными обмотками схемы черт. 18—20 могут оказаться неэффективными. Значительное увеличение чувствительности схем может быть получено при использовании в качестве измерительного элемента параллельного ? С-контура.

Контур LC подключается вместо резистора R2 в схемах а, б черт. 18; схеме а черт. 19; схемах а, в черт. 20 и вместо резистора R1 в остальных схемах — черт. 18—20.

Параметры контура могут быть определены экспериментальным путем при проверке схем обнаружения повреждений. Ориентировочно резонансная частота контура находится в пределах 10 кГц — 2 МГц.

Применение LC-контура в качестве измерительного элемента допускается только в том случае, если схемы черт. 18—20 не обеспечивают необходимой чувствительности.

1.6.4. При выборе схем обнаружения повреждений для линейных регулировочных трансформаторов необходимо учитывать, что одновременно могут испытываться обмотки, расположенные на разных стержнях.

Электромагнитная и электростатическая связь между этими обмотками очень мала, поэтому необходимо снимать несколько осциллограмм, чтобы обеспечить надежную регистрацию повреждений во всех обмотках, испытываемых одновременно.

Для определения повреждений изоляции при испытаниях может быть применена одна из схем обнаружения повреждений черт. 22—26 или их комбинация.

1.6.5. В качестве измерительного элемента в схемах черт. 18—26 рекомендуется использовать резистор. Выбор резистора производится при проверке схем обнаружения повреждений согласно п. 1.6.6. Величина резистора должна быть выбрана такой, чтобы удовлетворялись требования п. 1.3.6.

Если на осциллограмме имеются нежелательные высокочастотные составляющие, то параллельно резистору подключается конденсатор. Емкость конденсатора подбирается при проверке схем обнаружения повреждений по п. 1.6.6. Допускается, кроме указанных схем обнаружения повреждения черт, 18—26, применять другие схемы, если проверка согласно п. 1.6.6 показывает их эффективность.

1.6.6. Каждая выбранная схема обнаружения повреждений должна быть проверена, если нет опыта применения ее на объектах аналогичной конструкции,

Проверка схемы обнаружения повреждений производится на активной части трансформатора или реактора при напряжении, безопасном для изоляции активной части трансформатора или реактора в воздухе, но не превышающем 20 кВ.

Источником импульсного-напряжения может быть импульсный генератор повторяющихся импульсов, частота повторений которых должна быть такой, чтобы переходные процессы в обмотке, вызванные предыдущим импульсом, заканчивались до прихода последующего импульса.

Проверку схем обнаружения повреждений рекомендуется производить при полностью собранной измерительной схеме, которая должна соответствовать выбранной схеме испытаний грозовыми импульсами.

Для получения осциллограмм напряжение на пластины явления осциллографа подается коаксиальным кабелем с измерительного элемента, место подключения к обмотке которого зависит от выбранной схемы обнаружения повреждений.

Имитация пробоя на одном из участков изоляции обмотки производится подсоединением к этому участку шарового или газонаполненного разрядника.

Допускается имитация пробоя закорачиванием данного участка. Однако такая имитация пробоя не дает полного представления о повреждении изоляции обмотки, т. к. при таком методе отсутствуют высокочастотные составляющие в переходном процессе, возникающем в обмотке при пробое изоляции. Этот способ допустим только для медленных разверток (осциллографирова-ние собственных колебаний обмотки или принужденной составляющей тока).

На чувствительность схем обнаружения повреждений влияет значение сопротивления измерительного элемента, с которого напряжение подается на осциллограф.

Поэтому при проверке схем и при испытаниях рекомендуется применять близкие по значению сопротивления измерительных элементов.

При выборе схем обнаружения повреждений в первую очередь проверяется чувствительность схем при имитации пробоя на уча-

R3 — включается при наличии выводов концов обмет*

стках обмотки, где пробои наиболее вероятны, т. е. где имеют место наименьшие запасы электрической прочности изоляции.

Из проверенных схем обнаружения повреждений предпочтение отдается схемам, в которых при повреждении изоляции изменения формы кривой напряжений на измерительных элементах наиболее четко выражены.

2. ПРОВЕДЕНИЕ ИСПЫТАНИЯ

2.1. Полный грозовой импульс

2.1.1. При испытании должен применяться полный грозовой импульс 1,2/50 с максимальным значением напряжения по ГОСТ 1516.1—76. Параметры импульса и методика их определения, а также требования к форме импульса — по ГОСТ 1516.2—76.

2.1.2. Рекомендуется применять грозовой импульс с уменьшенным до 0,05 мкс отрицательным допуском на длительность фронта и не использовать положительный допуск на длительность им

пульса, т. е. применять полный грозовой импульс с длительностью фронта от 1,15 до 1,56 мкс и длительностью импульса от 40 до 50 мкс.

2.1.3. При испытании полным грозовым импульсом, бетонных реакторов отрицательный допуск на длительность фронта импульса не нормируется.

2.1.4. При испытании изоляции токоограничивающих реакторов длительность импульса не нормируется.

2.1.5. При испытании изоляции обмоток, имеющих большую емкость, допускается увеличение длительности фронта импульса до 3 мкс.

При непосредственном испытании вывода нейтрали трансформатора или вывода нейтрали шунтирующего реактора, а также при испытании однофазного заземляющего реактора допускается увеличение длительности фронта импульса до 13 мкс.

2.1.6. При испытании внутренней изоляции обмоток силовых трансформаторов, шунтирующих и дугогасящих реакторов, имеющих малую индуктивность, допускается снижение длительности импульса до 15 мкс.

2.2. Срезанный грозовой импульс

2.2.1. Стандартный срезанный грозовой импульс должен иметь предразрядное время 2—3 мкс. Методика формирования срезанного импульса, а также определения его параметров должны соответствовать ГОСТ 1516.2—76.

Срезающее устройство должно обеспечивать стабильность предразрядного времени в пределах ±0,15 мкс.

При испытании грозовым импульсом допускается включение демпфирующего резистора между испытываемым трансформатором или реактором и срезающим устройством (черт. 1), если без указанного резистора коэффициент перехода через нуль Ко (отношение максимального значения первого полупериода колебаний после среза к максимальному значению срезанного импульса) имел бы значение больше 0,6 для трансформаторов и реакторов класса напряжения до 330 кВ включительно и более 0,3 для трансформаторов и реакторов класса напряжения 500 кВ и выше. При применении демпфирования Ко должен составлять не менее 0,6 в первом случае и не менее 0,3 во втором.

2.3. Коммутационный импульс

2.3.1. При испытании внешней и внутренней изоляции силовых трансформаторов и реакторов должен применяться коммутационный импульс с параметрами по ГОСТ 1516.2—76.

2.3.2. Рекомендуется для внутренней изоляции силовых трансформаторов применять колебательный импульс 100/1000, допускается применение колебательного импульса с временем подъе

ма не менее 20 мкс и длительностью не менее 500 мкс при отсутствии технической возможности получить импульс 100/1000.

2.3.3. Для внутренней изоляции шунтирующих реакторов рекомендуется колебательный коммутационный импульс 50/500 по ГОСТ 1516.2—76.

2.3.4. При испытании трансформаторов и реакторов колебательным коммутационным импульсом отношение максимального значения второго полупериода к максимальному значению первого не должно превышать 0,85, а время, в течение которого коммутационный импульс превышает 90% максимального значения, не должен быть менее 200 мкс.

2.3.5. Для внешней и внутренней изоляции трансформаторов напряжения рекомендуется применять апериодический коммутационный импульс 250/2500 по ГОСТ 1516.2—76.

2.4. Форма напряжения промышленной часто-т ы

2.4.1. Форма напряжения при испытании (одноминутным или длительным), методика ее контроля, частота испытательного напряжения должны удовлетворять требованиям ГОСТ 1516,2—76.

2.4.2. Контроль формы напряжения и частоты может не производиться, если специальными испытаниями показано, что соответствующие требования при данном испытании будут заведомо соблюдены.

2.5. Испытание внутренней изоляции грозовыми импульсами

2.5.1. Испытания грозовыми импульсами производятся после испытаний напряжением промышленной частоты. Допускается проведение испытаний грозовыми импульсами до испытаний напряжением промышленной частоты, в этом случае объем необходимых испытаний напряжением промышленной частоты до испытаний грозовыми импульсами определяется программой испытаний.

2.5.2. Испытание изоляции масляных трансформаторов и реакторов рекомендуется проводить при отрицательной полярности грозового импульса.

Испытание изоляции сухих трансформаторов и реакторов (в том числе с литой изоляцией) должно проводиться грозовыми импульсами обеих полярностей (по три импульса каждой полярности) .

2.5.3. Внутренняя изоляция трансформаторов и реакторов испытывается при приложении трех полных и трех срезанных грозовых импульсов поочередно к каждому из выводов по схемам разд. 1. Допускается приложение двух дополнительных импульсов в случае порчи осциллограмм.

Вывод нейтрали следует испытывать только полным грозовым импульсом.

2.5.4. Как правило, испытание полным грозовым импульсом должно предшествовать испытанию срезанным грозовым импульсом. Допускается изменение этого порядка по результатам оценки прочности изоляции при полном и срезанном грозовом импульсе, если обнаружение повреждений изоляции при испытании изоляции срезанным импульсом затруднено.

2.5.5. Перед испытаниями необходимо проверить параметры грозового импульса при напряжении 50—75 % нормированного испытательного.

Указанная проверка производится при полностью собранной схеме испытаний с подключенным объектом.

Измерение напряжения грозового импульса производится с помощью устройства по ГОСТ 17512—82.

Для регистрации полного импульса с целью определения его параметров применяются следующие длительности развертки осциллографа:

длительность фронта импульса — от 3 до 10 мкс;

длительность импульса — не менее 50 мкс;

значение первой амплитуды напряжения обратной полярности при колебательном импульсе — от 200 до 500 мкс.

Осциллограммы срезанного импульса следует снимать при длительности развертки осциллографа от 10 до 25 мкс.

2.5.6. Допускается между ступенями 50 и 100% нормированного напряжения давать импульсы с промежуточными значениями напряжения, например 75 и 90% нормированного напряжения.

По результатам измерений на этих ступенях уточняется зарядное напряжение генератора импульсов для получения нормированного напряжения.

Определение максимального значения приложенных импульсов производится по масштабу осциллограмм или показаниям пикового вольтметра.

2.6. Испытание внутренней изоляции коммутационным импульсом

2.6.1. Испытания коммутационным импульсом проводятся после типовых испытаний грозовыми импульсами.

Допускается иная последовательность испытаний, при этом она должна быть оговорена в программе испытаний.

2.6.2. Внутренняя изоляция трансформаторов и реакторов испытывается коммутационным импульсом при отрицательной полярности по трехударному методу.

2.6.3. Генерирование коммутационных импульсов производится по методике ГОСТ 1516.2—76.

С. за гост 22756—77

2.6.4. Перед испытанием необходимо проверить параметры коммутационного импульса при напряжении 50—75 % нормированного значения.

L Подбор длительности импульса должен производиться с учетом возможного уменьшения его длительности при нормированном испытательном напряжении за счет насыщения стали магнитопровода. Увеличение длительности коммутационного импульса при нормированном испытательном напряжении может быть достигнуто за счет предварительного подмагничивания магнитопровода путем подачц двух-трех импульсов положительной полярности с максимальным значением 50—75 % нормированного или пропускания по обмотке постоянного тока,

2. Необходимо учитывать, что за счет непостоянства остаточного намагничивания длительности импульсов равного максимального значения могут отличаться друг от друга до 5 %.

3. Влияние насыщения стали на длительность импульса следует учитывать при сопротивлении осциллограмм, полученных при нормированном испытательном напряжении с осциллограммами, полученными при 50—75 % нормированного напряжения,

2.6.5. Во время испытаний необходимо вести контроль зарядного напряжения конденсаторов испытательной установки.

2.6.6. Градуировка измерительного прибора производится при напряжении 50—75 % нормированного. По измеренным значениям зарядного напряжения строится график, экстраполяцией которого определяют напряжение, соответствующее нормированному,

2.6.7. Градуировка производится шаровым разрядником, подсоединенным к объекту испытаний через защитный резистор, или другим измерительным устройством класса точности не ниже 3. Сопротивление защитного резистора выбирается, как при испытании одноминутным напряжением.

Примечание. При проведении испытаний шаровой разрядник отключается от линейного вывода испытуемой обмотки.

2.6.8. Измерение формы и максимального значения коммутационного импульса рекомендуется производить по схеме черт. 27, которая позволяет одновременно измерять и интенсивность частичных разрядов. В этой схеме рекомендуется в качестве С1 использовать емкость ввода испытуемого трансформатора, резистор R должен быть практически безындуктивный, величина сопротивления резистора выбирается в пределах 50—1000 Ом.

Допускается производить измерение параметров коммутационного импульса с помощью отдельного делителя напряжения, присоединенного к линейному вводу испытуемой обмотки трансформатора.

2.7. Испытание внутренней изоляции напряжением промышленной частоты

2.7.1. Очередность испытаний обмоток высшего; среднего и низшего напряжений трансформаторов не регламентируется.

2.7.2. После испытаний напряжением от внешнего источника изоляция обмоток трансформаторов и дугогасящих реакторов с полной изоляцией нейтрали испытывается двойным номинальным напряжением повышенной частоты, индуктированным в самом трансформаторе или приложенным между выводами реактора.

2.7.3. Изоляция обмоток трансформаторов (силовых и напряжения) с неполной изоляцией нейтрали после испытаний от внешнего источника испытывается одноминутным напряжением повышенной частоты, индуктируемым в самом трансформаторе, при этом напряжение на нейтрали не должно превышать испытательного напряжения.

2.7.4. Методика подъема напряжения, выдержки при испытательном напряжении и снижения напряжения должны проводиться по ГОСТ 1516.2—76.

2.7.5. Измерение испытательного напряжения проводят с помощью вольтметра на стороне низшего напряжения испытательной установки или другого измерительного прибора или устройства, измеряющих действующее или амплитудное значение высокого напряжения, проградуированных по шаровому разряднику или другому измерительному устройству класса точности не ниже 3. Вольтметр, применяемый для измерения действующего значения, должен быть класса точности не ниже 0,5, а вольтметр для измерения амплитудного значения — не ниже 1,0.

Градуировка вольтметра должна производиться при включенном объекте испытания и напряжения 50—75 % нормированного. Градуировка должна производиться для каждой обмотки испытываемого трансформатора.

2.7.6. При испытании от внешнего источника градуировка производится по ГОСТ 17512—82 для каждой обмотки испытываемого трансформатора.

2.7.7. При испытании индуктированным напряжением повышенной частоты трансформаторов классов напряжения 110 кВ и выше градуировку измерительного устройства рекомендуется производить не менее чем для трех значений напряжения (40, 60 и 80% нормированного). По измеренным значениям напряжения на стороне НН строится график, экстраполяцией которого определяют напряжение на стороне НН, соответствующее нормированному напряжению на стороне ВН.

2.7.8. При измерении нормированного напряжения трансформаторов, изготовленных по тем же чертежам, что и трансформаторы, испытанные ранее, и при условии неизменности схемы испытания допускается проверять градуировку лишь для одной точки при напряженки 50—85% нормированного для амплитудных или действующих значений.

2.7.9. Допускается применять для измерения испытательною напряжения емкостный делитель, образованный емкостью инвентарного ввода на измерительную обкладку в качестве верхней ступени и магазина емкостей класса точности не ниже 0,2 — в качестве нижней ступени делителя. Емкости инвентарного ввода должны быть измерены с погрешностью не более ±0,2%.

Делитель с данным инвентарным вводом в качестве верхней ступени должен периодически (не реже одного раза в год) градуироваться по шаровому разряднику при напряжениях 60, 80 и 90% нормированного испытательного напряжения. При определении масштабного коэффициента делителя напряжения должны быть учтены емкость измерительной обкладки ввода на землю и емкость соединительного кабеля.

2.7.10. При определении испытательного напряжения однотипных трансформаторов и реакторов классов напряжения до 110 кВ включительно на стороне ВН испытываемого трансформатора допускается использовать градуировочные данные испытательной установки, определенные ранее при испытаниях, объектов, изготовленных по тем же чертежам, при условии неизменности схемы, ее параметров и источников питания испытываемого трансформатора.

2.7.11. При испытаниях трансформаторов классов напряжения до 10 кВ включительно от внешнего источника измерение испытательного напряжения должно производиться прибором с трансформатором напряжения или киловольтметром, подключенным на стороне ВН испытываемого трансформатора.

2.7.12. Испытание длительным напряжением промышленной частоты проводится после импульсных испытаний и испытаний одноминутным напряжением промышленной частоты.

2.7.13. Испытание длительным напряжением следует проводить по схеме с заземленной нейтралью при трехфазном возбуждении. Допускается пофазное испытание длительным напряжением и совмещение испытаний длительным напряжением с испытанием одноминутным.

2.7.13а. Во время всего периода воздействия длительного испытательного напряжения следует измерять интенсивность частичных разрядов (кажущийся заряд) в соответствии с ГОСТ 21023—75, отмечая напряжение возможного возникновения и погасания частичных разрядов во время подъема и снижения напряжения. Допускается во время воздействия напряжения, превышающего длительное напряжение промышленной частоты, наблюдение за частичными разрядами не проводить. Кажущийся заряд, измеренный е помощью градуированного измерительного устройства, следует относить к наибольшей величине амплитуды повторяющихся импульсов.

Случайные нерегулярные сигналы с большой амплитудой не должны приниматься во внимание.

(Введен дополнительно, Изм. № 2).

2.7.14. Градуировку для испытания междуфазной изоляции проводят, измеряя напряжение на одном из выводов обмотки высшего напряжения относительно «Земли». Полученное значение, умноженное на 1^3, принимается за междуфазное напряжение.

2.7.15. Одновременное испытание электрической прочности внутренней и внешней изоляции или отдельное испытание электрической прочности внешней изоляции проводят по ГОСТ 1516.2—76.

2.7.16. Если трансформатор выдержал полный комплекс испытаний электрической прочности изоляции напряжением переменного тока промышленной частоты и внутренняя изоляция после первых испытаний осталась неизменной, то уровни испытательных напряжений допускается снизить до 90% от нормированных испытательных напряжений.

2.7.17. Для защиты испытываемого трансформатора от случайного чрезмерного повышения напряжения параллельно обмотке низшего напряжения рекомендуется присоединить через резистор защитный шаровой разрядник с пробивным напряжением, соответствующим 115—120% нормированного испытательного напряжения.

2.7.16, 2.7.17. (Введены дополнительно, Изм. № 2).

2.8. Обнаружение поврежден ий при испытании грозовыми импульсами

2.8.1. Для обнаружения повреждений внутренней изоляции трансформаторов и реакторов при испытании грозовым импульсом в качестве основного должен применяться метод, основанный на изменении в случае повреждения изоляции, собственных колебаний в обмотке, которые возникают при приложении к ней импульса. При испытании снимаются осциллограммы этих колебаний.

Образцом для сравнения служат осциллограммы, полученные при 50—75% нормированного испытательного напряжения. Если осциллограммы, полученные при нормальном напряжении, совпадают по форме с образцовыми, то испытываемый трансформатор или реактор считается выдержавшим данное напряжение.

Кроме указанного места, о наличии повреждения изоляции могут служить следующие признаки:

искажение воздействующего грозового импульса;

отсутствие разряда на срезающем промежутке в случае испытания срезанным грозовым импульсом.

Для регистрации колебаний в обмотке, к которой непосредственно прикладывается испытательный импульс (первичный ток]

рекомендуется устанавливать следующие длительности развертк» осциллографа:

от 150 до 300 мкс — при полном импульсе

(в случае регистрации при двух длительностях развертки, меньшую длительность следует устанавливать в пределах от 10 до 30 мкс);

от 30 до 50 мкс — при срезанном импульсе.

Регистрацию колебаний в обмотках, к которым не прикладывается непосредственно испытательный импульс (вторичный ток), рекомендуется производить при полном и срезанном импульсах при длительности развертки осциллографа, равной от 3 до 6 периодов колебаний основной гармоники, вызванных полным им* пульсом.

2.8.2. Для обнаружения повреждений изоляции трансформаторов и реакторов на пластины явления осциллографа может быть подано одно или несколько напряжений:

Смотрите так же:  Госпошлина на кадастровый паспорт спб

потенциал в нейтрали испытуемой обмотки, заземленной через измерительный элемент;

потенциал неиспытуемых линейных вводов трехфазного трансформатора, заземленных через измерительный элемент;

потенциал линейных вводов трансформатора, заземленных через измерительный элемент, при подаче грозового импульса в нейтраль;

потенциал закороченных концов неиспытываемой обмотки, заземленных через измерительный элемент;

напряжение между концами неиспытываемой обмотки, разомкнутой или замкнутой на измерительный элемент.

Схемы для обнаружения повреждений изоляции приведены на черт. 18—26.

2.9. Обнаружение повреждений при испытании коммутационным импульсом

2.9.1. Обнаружение повреждений внутренней изоляции трансформаторов и реакторов при испытании коммутационным импульсом производится сопоставлением осциллограмм тока нейтрали при нормированном напряжении с осциллограммами, снятыми при 50—75% нормированного. Рекомендуется при испытании коммутационным импульсом для накопления опыта проводить измерение интенсивности частичных разрядов.

Схема для обнаружения повреждений в силовом трансформаторе приведена на черт. 27.

2.9.2. О повреж хении изоляции свидетельствуют:

отличие осциллограмм тока нейтрали, снятых при 50—75% нормированного и нормированном напряжении, не связанное с насыщением стали магнитопровода;

резкие срезы испытательного напряжения, при этом необходимо учитывать изменение испытательного импульса, вызванное насыщением магнитопровода.

Примечание. Звук, появляющийся в баке трансформатора в мвмент приложения импульса, возникает из-за магнитострикции и, следовательно, не является признаком повреждения.

2Л0. Обнаружение повреждений при испытании напряжением промышленной частоты

2.10.1. При испытании внутренней изоляции масляных трансформаторов и реакторов обнаружение повреждений изоляции ведется по ряду признаков, указанных в ГОСТ 1516.2—76, характеризующих наличие недопустимых повреждений.

2.10.2. Для трансформаторов, при испытаниях которых производится измерение частичных разрядов, оценка состояния изоляции производится по характеристикам частичных разрядов в соответствии с п. 3.4.

Методика измерений частичных разрядов — поГОСТ 21023—75.

3. ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ

3.1. Трансформатор или реактор считается выдержавшим испытание грозовыми импульсами, если было приложено не менее трех импульсов нормированного испытательного напряжения и отсутствовали признаки повреждений изоляции, приведенные в п. 2.8.

Если имеются сомнения в расшифровке осциллограмм, то окончательное заключение о результатах испытания может быть сделано на основании результатов разборки трансформатора.

При появлении на одной из ступеней напряжения искажений осциллограмм и при отсутствии остальных признаков повреждений изоляции необходимо тщательно проверить схему испытаний и элементы схемы обнаружения повреждений, т. е. искажения осциллограмм могли быть вызваны неисправностью в этих схемах.

Рекомендации по расшифровке осциллограмм приведены в справочном приложении 6.

3.2. Трансформатор считается выдержавшим испытание коммутационным импульсом, если было приложено не менее трех импульсов нормированного испытательного напряжения и при этом отсутствовали признаки повреждения, указанные в п. 2.9.

Искажение одной или нескольких осциллограмм при нормированном напряжении по сравнению с осциллограммами при 50— 75% нормированного напряжения свидетельствует о повреждении изоляции, если не установлены другие причины.

Схема измерения параметра коммутационного импульса и индикаций повреждений

Cl и С2 — емкости ввода высшего напряжения испытуемого трансформатора; Сн — емкость делителя

низшего напряжения; Сц * —измерительные кон

денсаторы на стороне БН и НН; R1 и R2 *— резисторы для измерения токов в нейтрали обмоток ВН и НН; Н — измерительный резистор совмещенной схемы измерения величины кажущегося заряда и напряжения обмотки ВН; — напряжение обмотки НН; I п$ /в — токи в нейтрали обмотки ВН и

3.3. Внутренняя изоляция трансформаторов и реакторов считается выдержавшей испытание напряжением промышленной частоты, если отсутствовали признаки повреждения изоляции, приведенные в п. 2.10.

При испытаниях изоляции обмоток классов напряжения 35 н 110 кВ масляных трансформаторов и реакторов, заливаемых маслом без применения вакуума, допускаются единичные потрескивания, если они не сопровождаются изменением режима в испытательной установке (изменением показаний приборов, пробоя искрового промежутка на защитном шаровом разряднике и т. п.), появляющиеся лишь по достижении полного значения испытательного напряжения и не появляющиеся при повторном испытании. При наличии потрескиваний и при повторном испытании допускается проведение еще одного испытания трансформатора (реактора) после осуществления таких мероприятий как дополнитель

еый отстой, прогрев, повторная сушка, или других мероприятий

для удаления воздушных включений в изоляции.

При испытании внутренней изоляции масляных трансформаторов до 110 кВ, заливаемых маслом без вакуума, допускается слабая кистевая корона в воздухе и слабые скользящие разряды по внешней поверхности фарфора ввода, однако в случае испытания с измерением частичных разрядов корона и разряды не допустимы.

При испытании сухих трансформаторов и трансформаторов с литой изоляцией слабая кистевая корона в воздухе и слабые скользящие разряды допускаются лишь в том случае, если корона и разряды за время испытания не могут вызвать повреждение твердой изоляции.

При приемо-сдаточных испытаниях сухих трансформаторов и трансформаторов с литой изоляцией не допускается появление кистевой короны или скользящих разрядов (любой интенсивности), если они не наблюдались при типовом испытании.

3.4. Оценка состояния изоляции силовых масляных трансформаторов, при испытании которых измерялись частичные разряды по ГОСТ 21023—75, производится по результатам измерений характеристик частичных разрядов.

3.4.1. Трансформатор следует считать выдержавшим испытание методом длительного индуктированного напряжения переменного тока промышленной частоты, если:

а) не произошло падения (среза) испытательного напряжения;

б) значение кажущегося заряда частичных разрядов, измеренное по всем измерительным каналам в течение выдержки длительного испытательного напряжения, не превысило предельных значений, составляющих 3-10 -10 Кл при испытательном напряжении (1,3—1,4) ?/тах/ / 3 и 5-10 -10 Кл — при испытательном

напряжении 1,5 ?/тах/ и отсутствует тенденция постоянного роста вблизи предельного значения.

3.4.2. Если измеренная интенсивность частичных разрядов превышает значения, установленные в п. 3.4.1, но не выше 3-10“ 9 Кл, то при решении вопроса о выпуске испытываемого трансформатора проводится анализ по определению места источника частичных разрядов на основе специальных измерений по приложению 2.

3,4.1, 3.4.2. (Измененная редакция, Изм. № 2).

3.4.3. (Исключен, Изм. № 2).

3.4.4. Если есть предположение, что на результаты измерений существенное влияние оказали помехи, то должны быть приняты меры по снижению этих помех, после чего необходимо провести

повторное испытание длительным напряжением промышленной частоты.

Примечание. Помехи могут быть обнаружены осциллографическин измерением вследствие несинхронности помех с испытательным напряжением. Следует исследовать, не связаны ли измеренные значения с нсточником пита» ния (в этом случае необходимо подключить между выводами испытываемого трансформатора и источником питания силовой фильтр нижних частот) или с разрядами на объектах, находящихся под плавающим потенциалом в испытательном зале, короной на потенциальных частях испытательной схемы или острых кромках заземленных частей.

3.4.5. Если на основе проведенных измерений установлено, что источник частичных разрядов находится в зоне чисто масляных промежутков или в других местах, не представляющих опасности для изоляции трансформатора (например в месте установки вводов обмоток низшего напряжения), то трансформатор признается годным к эксплуатации, при этом рекомендуется принять меры по установлению источника частичных разрядов (например замена вводов переключающего устройства и др.), после чего необходимо провести повторные длительные испытания напряжением промышленной частоты в течение не менее 30 мин.

3.4.6. Если анализ проведенных измерений не дает оснований определенно установить место частичных разрядов, то трансформатор должен быть дополнительно подвергнут испытанию длительным напряжением промышленной частоты в течение 1—2 ч, при котором кажущийся заряд частичных разрядов не должен увеличиваться по сравнению со значениями, полученными при первом испытании, в противном случае трансформатор бракуется и проводится выявление и устранение источника частичных разрядов.

3.4.6а. Если кажущийся заряд возрастает и заметное время превышает предельную величину, а затем снова уменьшается ниже предельной величины, то испытание следует продолжить без перерыва, пока приемлемые величины будут получены в течение 30 мин. Случайные нерегулярные сигналы с большой амплитудой не должны приниматься во внимание.

(Введен дополнительно, Изм. №2).

3.4.7. Рекомендуется перед проведением дополнительного испытания длительным напряжением промышленной частоты no-п. 3.4.6 провести одно или несколько из следующих мероприятий:

дополнительный отстой масла;

повторную термовакуумную обработку.

3.4.8. Если измеренные величины кажущегося заряда частичных разрядов превышает 3-10

9 Кл, то источник частичных раз*

рядов выявляется и устраняется, что подтверждается последующим испытанием длительным индуктированным напряжением. (Введен дополнительно, Изм. № 2).

3.5. Оформление результатов испытаний

3.5.1. Результаты испытаний изоляции трансформатора или реактора грозовыми импульсами оформляются протоколом испытаний.

Протокол испытаний должен содержать: тип испытуемого объекта и его номинальную мощность; типы, номинальные напряжения и схемы соединения обмоток; тип переключателя ответвлений и пределы регулировки; испытательные напряжения обмоток;

схему испытаний испытуемого объекта с указанием параметров генератора импульсов высоковольтной схемы, схемы измерения высокого напряжения и схемы обнаружения повреждений;

положение переключающего устройства при испытании; атмосферные условия испытаний;

осциллограммы грозовых импульсов при 50—75% от нормированного напряжения;

осциллограммы грозовых импульсов при нормированном испытательном напряжении;

заключение о результатах испытаний объекта.

Пример формы протокола приведен в рекомендуемом приложении 1.

3.5.2. Результаты испытаний трансформатора коммутационным импульсом оформляются протоколом испытаний.

Протокол испытаний должен содержать: тип испытуемого объекта и его номинальную мощность; номинальные напряжения, число витков и схемы соединения обмоток;

ток холостого хода и потери холостого хода при номинальном напряжении;

напряжение короткого замыкания;

схему испытаний испытуемого объекта с указанием параметров высоковольтной схемы, схемы измерения высокого напряжения;

схемы измерения частичных разрядов или осциллографнрова-ния тока нейтрали;

атмосферные условия испытаний;

осциллограммы импульсов и тока нейтрали при 50—75% номинального напряжения;

осциллограммы импульсов и тока нейтрали при 100% нормированного напряжения.

3.5.3. В протоколах типовых и приемо-сдаточных испытаний изоляции трансформатора или реактора напряжением промышленной частоты должны быть предусмотрены схемы соединения обмоток испытываемого трансформатора при пофазном испытании индуктированным напряжением, краткости возбуждения либо расчетные и измеренные значения испытательных напряжений относительно земли и между фазами, а также результаты измерения частичных разрядов, если эти измерения проводились.

ПРИЛОЖЕНИЕ г Рекомендуемое

ФОРМА ПРОТОКОЛА ИМПУЛЬСНЫХ ИСПЫТАНИИ

Лата . _________ _

Номер протокола Лист

Порядковый номер по системе нумерации предприятия-изготовителя

Полный грозовой импульс

Срезанный грозовой импульс

Схема испытуемого объекта

Зав. лабораторией Зав. отделом

Веете листов _ осциллограмм

Параметры испытательной схемы

Схема соединений объекта

50 % разряд, напряж., В

Температура t, °С

Давление р, мм рт. ст.

Приведенное напряжение, В

Основные технические данные трансформаторов (реакторов)

Номинальная мощность, кВ*А

Номинальные частоты, Гд

Номинальное напряжение, В

Номинальный ток, А

Схема соединения обмоток

Режим работы нейтрали

Емкостная защита обмоток

Виды намотки обмоток

ПРИЛОЖЕНИЕ 2 Рекомендуемое

ЛОКАЦИЯ ИСТОЧНИКОВ ЧАСТИЧНЫХ РАЗРЯДОВ ПО МЕТОДУ ГРАДУИРОВОЧНОЙ МАТРИЦЫ

Для локации частичных разрядов необходимо подключить измерительные элементы к каждому из выводов обмоток испытываемого трансформатора или испытываемой фазы. Для подключения измерительных элементов к выводам., находящимся при испытаниях под высоким напряжением, следует использовать емкость вводов или отдельные соединительные конденсаторы.

В нейтраль испытуемых обмоток и в цепь заземления выводов испытываемых обмоток, которые при испытаниях заземляются, включаются измерительные элементы, представляющие собой резисторы с активным сопротивлением достаточной мощности или индуктивности величиной 200—304 мкГн.

Перед проведением локации частичных разрядов составляют градуировочную матрицу подачей известного градуировочного заряда относительно «Земли» на все выводы испытываемого трансформатора поочередно и записываются показания приборов для измерения кажущегося заряда частичных разрядов на каждом измерительном элементе.

Градуировочный заряд может подаваться также между выводами испытываемого трансформатора.

В результате измерений получают градуировочную матрицу, которая является основой для-анализа результатов измерений при проведении испытаний трансформатора с целью локации частичных разрядов.

Сравнивая соотношения кажущегося заряда частичных разрядов на разных измерительных элементах, полученных при локации частичных разрядов с соотношениями на измерительных элементах градуировочной матрицы, определяют место источника частичных разрядов.

Если источник частичных разрядов находится в изоляции ввода высокого напряжения, то градуировочный импульс подается между верхним выводом ввода и выводом измерительной емкости обкладки этого ввода.

В качестве примера рассмотрим результаты локации частичных разрядов в изоляции трехфазного трансформатора. Схема измерений частичных разрядов приведена на чертеже настоящего приложения.

Результаты измерений частичных разрядов и градуировочная матрица приведены в таблице настоящего приложения. Градуировочная матрица составлялась при подаче заряда ГО- 9 Кл.

Показание прибора на измерительных элементах

НН — земля Испытания длительным

Сравнивая результаты измерений частичных разрядов при длительном испытательном напряжении с градуировочной матрицей, можно заметить, что соотношение показаний прибора на измерительных элементах при испытаниях близко к соотношению показаний при подаче градуировочного импульса на НН испытываемого трансформатора. При испытаниях обмотка не возбуждалась симметричным напряжением, поэтому для выяснения, на каком из отводов возникает разряд, отводы поочередно заземлялись. При заземлении отвода а показания приборов не изменялись, при заземлении отвода х — резко уменьшались. Таким образом было установлено, что разряд находится в районе отвода а обмотки НН.

Информационные данные о соответствии ГОСТ 22756—77 СТ СЭВ 3150—81,

СТ СЭВ 4446—83 и СТ СЭВ 5018—85.

Пункт 1.4 ГОСТ 22756—77 соответствует разд. 2, 3, 5 СТ СЭВ 3150—81-Пункт 2.3 ГОСТ 22756—77 соответствует разд. 3 СТ СЭВ 3150—81.

Пункт 2.6 ГОСТ 22756—77 соответствует разд. 5 СТ СЭВ 3150—81.

Пункты 2.9, 3.2 ГОСТ 22756—77 соответствуют разд. 6 СТ СЭВ 3150—81-Пункт 3.5.2 ГОСТ 22756—77 соответствует разд. 7 СТ СЭВ 3150—81.

Пункт 2.7 ГОСТ 22756—77 соответствует разд. 4, 5 СТ СЭВ 4446—83. Пункт 3.4 ГОСТ 22756—77 соответствует разд. 5 и информационному приложению 3 СТ СЭВ 4446—83.

Пункт 1.3 ГОСТ 22756—77 соответствует пп. 3.4, 4.6, 5.1.2, 5.1.3, приложению I СТ СЭВ 5018—85.

Пункт 1.6 ГОСТ 22756—77 соответствует п. 4.6 и информационному приложению 3 СТ СЭВ 5018—85.

Пункт 2.5 ГОСТ 22756—77 соответствует разд. 5 СТ СЭВ 5018—85.

Пункт 2.8 ГОСТ 22756—77 соответствует пп. 6.1, 6.2 СТ СЭВ 5018—85. Пункт 3.1 ГОСТ 22756—77 соответствует п. 6.12 и информационному приложению 4 СТ СЭВ 501*8—85.

(Введено дополнительно, Изм. № 2).

(Измененная редакция, Изм. № 3).

ПРИЛОЖЕНИЕ 4 Справочное

ЭЛЕМЕНТЫ ИСПЫТАТЕЛЬНОЙ СХЕМЫ, ОПРЕДЕЛЯЮЩИЕ ФОРМУ ПОЛНОГО ИМПУЛЬСА И ОСНОВНЫЕ СПОСОБЫ КОРРЕКТИРОВКИ

1. Схема замещения

Упрощенная схема испытательной цепи представлена на чертеже.

Сй — главная емкость генератора импульсных напряжений; С—Cj + Ce+Cd — сумма емкостей делителя напряжения (Cd), емкости для регулирования фронта импульса C TX^3RS C я

Принимается, что емкость объекта (О) равна сумме емкости ввода » входной емкости обмотки.

3. Длительность импульса (Гг)

Элементы испытательной цепи, влияющие существенно на длительность импульса, зависят от значения индуктивности испытываемой обмотки.

3.1. Обмотка с большой индуктивностью (Lt >100 мГн)

Генератор разряжается главным образом через резистор Rp. Длительность импульса определяют по формуле

для С*»С TtttOJRp.Cg, (4)

Значение емкости объекта (Ct) в этом случае другое, чем при расчете Ти Емкость Ct равна сумме емкости ввода и части емкости обмотки относительно земли, зависящей от начального распределения напряжения. Влияние емкости С/ на время Гг незначительно, поэтому точность ее определения не имеет большого практического значения.

3.2. Обмотка со средней индуктивностью (Lt —от 20 до 100 мГн).

Испытываемая обмотка влияет на процесс разряда генератора импульсных напряжений, вызывая значительное уменьшение длительности импульса по сравнению с рассчитанной по формуле (3) или (4). Для получения правильного

значения Гg необходимо в 2—10 раз увеличить сопротивление резистора Rp по отношению к значению, полученному из формулы (3) или (4).

3.3. Обмотка с небольшой индуктивностью (Lt

При отсутствии возможности получения достаточно большой емкости С#

длительность импульса можно увеличить при испытании трансформатора, замыкая неиспытываемую обмотку через резистор, подобранный по п. 1.3.6. Дальнейшее увеличение времени Гг возможно путем уменьшения последовательного» активного сопротивления Rs. Ограничение использования этой возможности* которая в предельном случае при Rs=0 дает увеличение Гг примерно на 50 % значения Гг, рассчитанного по формуле (5), следует из увеличения первой амплитуды обратной полярности, увеличения колебаний на вершине пмпуль*-са, а также из изменения длительности фронта Гь Увеличение емкости С для регулирования фронта ослабляет эти отрицательные эффекты уменьшения сопротивления Rs* Если в результате применения вышеперечисленных способов не получено достаточно большое время Гд, можно его увеличить путем заземления неиспытываемого конца испытываемой обмотки через резистор, подобранный по п. 1.3.6.

C. 4i rOGT 22756—77

Испытательная схема состоит из испытательной и измерительной цепей.

«“^•главная цепь и цепь среза;

R— внутреннее демпфирующее сопротивление генератора импульсных напряжений;

С —главная емкость генератора импульсных напряжений;

Ир — активное разрядное сопротивление;

Rse—внешнее демпфирующее сопротивление;

С„ —емкость для регулирования фронта импульса;

CG — срезающий разрядник;

Rc — демпфирующее сопротивление цепи среза;

Ct Li —емкость и индуктивность испытываемого объекта;

S — измерительный элемент; VD — делитель напряжения; V — пиковый вольтметр; е — экран

В состав испытательной схемы входят главная цепь и цепь среза. Измерительная цепь содержит цепи измерения и регистрирования приложенного напряжения, а также цепь измерения и регистрирования напряжений на измерительных элементах, служащих для оценки результата испытания.

Для генерирования импульсов применяют типовые многоступенчатые генераторы импульсных газовых напряжений. Рекомендуется применять генераторы импульсных напряжений, принцип работы которых позволяет полностью заряжать главные конденсаторы на всех ступенях.

Большая крутизна токов при испытании, особенно вызванная срезом импульса и возникающая в испытательной цепи, вызывает вследствие индуктивности заземлений образование разностей потенциалов между заземленными ча-

стями элементов испытательной схемы. Для ограничения возмущающего воздействия этого явления на ход испытания рекомендуется заземлять цепь возврата импульсного тока от испытываемого объекта и срезающего разрядника к генератору импульсных напряжений (т. е. главной цепи и цепи среза) путем соединения его с системой заземлений испытательного зала вблизи испытываемого объекта проводом с небольшой индуктивностью. Место подключения цепи возврата тока к системе заземлений считают «землей отнесения

Делитель импульсного напряжения заземляют на «землю отнесения Е Активные сопротивления, заземляющие неиспытываемые выводы обмоток и измерительные элементы, рекомендуется заземлять на бак (металлический кожух) испытываемого объекта вблизи заземленного вывода.

ПРИЛОЖЕНИЕ 6 Справочное

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО РАСШИФРОВКЕ ОСЦИЛЛОГРАММ

1. Определение появления повреждения испытываемого объекта.

В случае появления искажений в осциллограммах, используемых для оценки результата испытания, необходимо в первую очередь определить, чем они вызваны: разрядом в испытательной схеме, элементом которой является испытываемый объект, или неправильной работой приборов, например, непосредственным зажиганием междуступенчатых разрядников генератора импульсных напряжений, разбросом значений предразрядного времени или дефектом измерительной схемы.

Если искажения вызваны разрядом в испытательной схеме, следует определить, является ли причиной искажений разряд в испытываемом объекте или вне его.

О разряде в испытываемом объекте свидетельствуют изменения во всех осциллограммах, особенно в том случае, если при применении измерительного шунта медленным изменениям детекторных напряжений предшествуют колебания высокой частоты свыше 1 МГц.

Если искажения появляются лишь в одной осциллограмме, то, как правило, их причиной является неисправность в измерительной цепи.

При использовании многоступенчатых генераторов импульсных напряжений искажения в начальной части осциллограмм могут быть вызваны небольшим запаздыванием зажигания отдельных ступеней генератора.

В результате резких изменений больших токов в системе заземлений, а также в главной цепи и в цепи среза при зажигании междуступенчатых разрядников генератора импульсных напряжений, особенно при зажигании срезающего разрядника, возникают возмущения, которые также могут являться (особенно при неплотных соединениях) причиной искажений контрольных осциллограмм, Вышеперечисленные искажения появляются на участке длительностью в несколько микросекунд от начала процесса и от момента среза импульса. Эти колебания высокой частоты не изменяют формы основных колебаний.

Если при регистрировании контрольных осциллограмм с использованием измерительного шунта появляются на неизменной форме напряжения искажения в виде кратковременных колебаний с частотой свыше 5 МГц, то такие искажения могут быть вызваны возмущениями в испытываемой цепи или частичными разрядами в трансформаторе.

Если искажения контрольной осциллограммы, полученной при использовании измерительного шунта, имеют характер плавных изменений и им не пред—

шествуют колебания высокой частоты, а колебания высокой частоты в начале осциллограммы отчетливы, то причиной таких искажений обычно не является повреждение трансформатора.

2. Рекомендации при обнаружении нелинейности испытываемого трансформатора.

Искажения в сравниваемых осциллограммах, заключающиеся в плавном изменении контрольных напряжений, могут вызываться нелинейностью испытываемого трансформатора, например из-за слишком большого значения активных сопротивлений, заземляющих выводы обмотки, непосредственно нс испытываемой импульсом. В случае применения таких резисторов рекомендуется глухое заземление вышеуказанных выводов или значительное уменьшение значений заземляющих активных сопротивлений и повторное проведение испытания. Вели искажения не появятся, то можно считать, что их причиной была обнаружившаяся нелинейность магнитопровода. Если такие резисторы не применяются, то для выявления, вызваны ли искажения нелинейной зависимостью регистрируемых напряжений от приложенного напряжения, рекомендуется воспользоваться явлением плавного увеличения искажений при увеличении максимального значения испытательного импульса. Для этого рекомендуется приложить к испытываемому выводу серию импульсов с постепенно нарастающим максимальным значением напряжения, а затем постепенно уменьшающимся в пределах от 50 до 100 % максимального значения испытательных импульсов. Плавные изменения искажений регистрируемых контрольных осциллограмм, логически сопутствующие изменениям максимального значения импульсов, могут являться основой заключения о положительном результате испытания.

Описанный выше способ можно учитывать в программе испытаний грозовым импульсом трансформаторов с встроенными нелинейными элементами.

3. Различие вида повреждения.

При приложении полного импульса к линейному выводу или к выводу нейтрали можно различить вид и место повреждения, исходя из анализа характерных искажений в комплекте осциллограмм импульса (черт. 1а) и первичного тока (черт. 16).

Примеры использования характерных комплектов осциллограмм с искажениями по черт. 1:

1) нет искажений импульса (а-1) или искажения небольшие (а-4), а ква-зиетационарная составляющая тока не увеличивается или ее приращение не-велкко (от 5 до 10 %). Можно ожидать небольшой разряд в продольной изоляции испытываемой обмотки вблизи одного из ее концов (черт. 2а);

2) в результате разряда квазистационарная составляющая увеличилась значительно (6-2), а длительность импульса явно уменьшилась (а-2). Можно ожидать разряда в продольной изоляции, охватывающего большую часть главной обмотки или замыкающего накоротко часть одной из выделенных регулировочных обмоток, если такие обмотки имеются (черт. 26);

3) импульс срезан практически полностью (а-3), а квазистационарная составляющая возросла очень сильно при значительном уменьшении ее длительности (б-З). Можно ожидать разряда в продольной изоляции, практически замыкающего накоротко всю главную обмотку, или появления разряда около вывода, испытываемого импульсом, между главной обмоткой и выделенной регулировочной обмоткой (если она есть), присоединенной аналогично, как на черт. 2в;

4) импульс срезан как в п. 3 (а-3), а первичный ток уменьшился (нет квазистационарной составляющей) и напоминает кривую тока при срезанном импульсе (6-4). Можно ожидать разряда на землю около вывода, испытываемого импульсом (черт. 2г);

5) длительность импульса явно уменьшена (а-2) и первичный ток уменьшен. Можно ожидать разряда на землю, но в более удаленной части обмотки или разряда вблизи вывода, испытываемого импульсом, на заземленную часть с довольно большим значением пути скользящего разряда (черт. 2д).

/ — кривые, соответствующие процессам без разряда; 2, 3, 4 — кривые, искаженные в результате разряда в изоляции объекта

Представление общих указаний по определению вида повреждения иря срезанном импульсе, исходя из анализа характеристик искажений импульса и контрольных осциллограмм, а также при полном импульсе, исходя из анализа искажений кривой вторичного тока, невозможно.

Приложения 4—(Введены дополнительно, Изм. № 3).

Изменение vY® 4 ГОСТ 22756—»7 Трансформаторы (силовые и напряжения) и реакторы. Методы испытаний электрической прочности изоляции

Утверждено и введено в действие Постановлением Государственного комитет! СССР по управлению качеством продукции и стандартам от 25.10,89 № 3161

Дата введения 01.07.9».

На обложке и первой странице под обозначением стандарта дополнясь обозначением: (МЭК 722—86).

(Продолжение см* с, 284>

(Продолжение изменения к ГОСТ 22756—77)

Вводная часть. Последний абзац, изложить в новой редакции: «Стандарт полностью соответствует международному стандарту МЭК 60—2—73, в стандарт введен международный стандарт МЭК 722—86».

Пункт 2.3.4. Заменить значение: 0.85 на 0,75.

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *